Ang tungsten at ang mga haluang metal nito ay maaaring matagumpay na pagsamahin ng gas tungsten-arc welding,
gas tungsten-arc braze welding, electron beam welding at sa pamamagitan ng chemical vapor deposition.

Ang weldability ng tungsten at ilang mga haluang metal nito na pinagsama ng arc casting, powder metallurgy, o chemical-vapor deposition (CVD) na mga diskarte ay nasuri. Karamihan sa mga materyales na ginamit ay nominally 0.060 in. makapal na sheet. Ang mga proseso ng pagsali na ginamit ay (1) gas tungsten-arc welding, (2) gas tungsten-arc braze welding, (3) electron beam welding at (4) pagsali sa pamamagitan ng CVD.
Ang tungsten ay matagumpay na hinangin ng lahat ng mga pamamaraang ito ngunit ang kagalingan ng mga welds ay lubos na naiimpluwensyahan ng mga uri ng base at filler metal (ibig sabihin, mga produktong pulbos o arc-cast). Halimbawa, ang mga weld sa arc-cast material ay medyo walang porosity samantalang ang mga welds sa powder metallurgy products ay kadalasang buhaghag, lalo na sa kahabaan ng fusion line. Para sa gas tungsten-arc (GTA) welds sa 1/ 1r, in. unalloyed tungsten sheet, ang minimum na preheat na 150° C (na napag-alaman na ang ductileto-brittle transition temperature ng base metal) ay gumawa ng mga weld na walang bitak. Bilang mga base metal, ang tungsten-rhenium alloys ay nagagawang hinangin nang walang preheat, ngunit ang porosity ay problema rin sa mga produktong pulbos ng tungsten alloy. Ang paunang pag-init ay lumilitaw na hindi nakakaapekto sa weld porosity na pangunahing isang function ng uri ng base metal.
Ang ductile-to-brittle transition ternperatures (DBIT) para sa gas tungsten-arc welds sa iba't ibang uri ng powder metallurgy tungsten ay 325 hanggang 475° C, kumpara sa 150。 C para sa base metal at 425° C para sa electron beamwelded. arc-cast tungsten.
Ang braze welding ng tungsten na may magkakaibang mga filler metal ay tila hindi nagdulot ng mas mahusay na pinagsamang mga katangian kaysa sa iba pang mga paraan ng pagsali. Ginamit namin ang Nb, Ta, W-26% Re, Mo at Re bilang mga filler metal sa mga braze welds. Ang Nb at Mo ay nagdulot ng matinding crack.

Sumasali sa pamamagitan ng CVD sa 510 hanggang 560° C

inalis ang lahat maliban sa isang maliit na halaga ng porosity at inalis din ang mga problema na nauugnay sa mataas na temperatura na kinakailangan para sa hinang (tulad ng malalaking butil sa weld at heat-affected zones).
Panimula
Ang mga tungsten at tungsten-base alloy ay isinasaalang-alang para sa ilang advanced na nuclear at space application kabilang ang thermionic conversion device, reentry vehicle, high temperature fuel elements at iba pang bahagi ng reactor. Ang mga bentahe ng mga materyales na ito ay ang kanilang mga kumbinasyon ng napakataas na temperatura ng pagkatunaw, mahusay na lakas sa mataas na temperatura, mataas na thermal at electrical conductivity at sapat na paglaban sa kaagnasan sa ilang mga kapaligiran. Dahil nililimitahan ng brittleness ang kanilang fabricability, ang pagiging kapaki-pakinabang ng mga materyales na ito sa mga istrukturang bahagi sa ilalim ng mahigpit na mga kondisyon ng serbisyo ay nakasalalay nang malaki sa pagbuo ng mga pamamaraan ng welding upang magbigay ng mga joints na maihahambing sa mga katangian sa base metal. Samakatuwid, ang mga layunin ng mga pag-aaral na ito ay upang (1) matukoy ang mga mekanikal na katangian ng mga joints na ginawa ng iba't ibang mga paraan ng pagsali sa ilang mga uri ng unalloyed at alloyed tungsten; (2) suriin ang mga epekto ng iba't ibang mga pagbabago sa mga heat treatment at diskarte sa pagsali; at (3) ipakita ang pagiging posible ng paggawa ng mga bahagi ng pagsubok na angkop para sa mga partikular na aplikasyon.
Mga materyales
Walang pinaghalo tungsten m叮10 m. makapal na mga sheet ay ang materyal na pinaka-interesante. Ang unalloyed tungsten sa pag-aaral na ito ay ginawa ng powder metalurgy, arc casting at chemical-vapor deposition techniques. Ipinapakita sa talahanayan 1 ang mga antas ng karumihan ng mga produktong metalurhiya ng pulbos, CVD at arc-cast tungsten bilang natanggap. Karamihan ay nasa loob ng mga saklaw na nominal na matatagpuan sa tungsten

ngunit dapat tandaan na ang materyal na CVD ay naglalaman ng higit sa karaniwan] na halaga ng fluorine.
Ang iba't ibang laki at hugis ng tungsten at tungsten alloys ay pinagsama para sa paghahambing. Karamihan sa mga ito ay mga produktong metalurhiya sa pulbos bagaman ang ilang mga arc-cast na materyales ay hinangin din. Ang mga partikular na pagsasaayos ay ginamit upang matukoy ang pagiging posible ng mga istruktura at bahagi ng gusali. Ang lahat ng matenals ay natanggap sa isang ganap na malamig na trabaho na kondisyon maliban sa CVD tungsten, na natanggap bilang-deposito. Dahil sa tumaas na brittleness ng recrystallized at large-grained tungsten ang materyal ay hinangin sa nagtrabaho na kondisyon upang mabawasan ang paglaki ng butil sa heataffected zone. Dahil sa mataas na halaga ng materyal at sa medyo maliit na halagang magagamit, nagdisenyo kami ng mga specimen ng pagsubok na gumamit ng pinakamababang halaga ng materyal na naaayon sa pagkuha ng nais na impormasyon.
Pamamaraan
Dahil ang ductile-to-brittle transition temperature (DBTT) ng tungsten ay mas mataas sa temperatura ng silid, dapat gumamit ng espesyal na pangangalaga sa paghawak at pagmachining upang maiwasan ang pag-crack1. Ang paggugupit ay nagdudulot ng pag-crack sa gilid at nalaman namin na ang paggiling at electrodischarge machining ay nag-iiwan ng mga pagsusuri sa init sa ibabaw. Maliban kung ang mga ito ay tinanggal sa pamamagitan ng paglalap, ang mga bitak na ito ay maaaring dumami sa panahon ng hinang at kasunod na paggamit.
Ang tungsten, tulad ng lahat ng refractory metal, ay dapat na hinangin sa isang napakadalisay na kapaligiran ng alinman sa inert gas (gas tungsten-arc process) o vacuum (electron beam pro:::ess)2 upang maiwasan ang kontaminasyon ng weld ng mga interstitial. Dahil ang tungsten ay may pinakamataas na punto ng pagkatunaw ng lahat ng mga metal (3410° C), ang mga kagamitan sa hinang ay dapat na may kakayahang mapaglabanan ang mataas na temperatura ng serbisyo.

Talahanayan 1

Tatlong magkakaibang proseso ng welding ang ginamit: gas tungsten-arc welding, gas tungsten-arc braze welding at electron beam welding. Ang mga kondisyon ng welding na kinakailangan para sa kumpletong pcnetration sa isang minimum na input ng enerhiya ay tinutukoy para sa bawat materyal. Bago ang hinang, ang sheet na materyal ay machined sa 囚in. malalawak na blangko at degreased na may ethyl alcohol. Ang magkasanib na disenyo ay isang parisukat na uka na walang pagbubukas ng ugat.
Gas Tungsten-Arc Welding
Lahat ng automatie at manual gas tungsten-arc welds ay ginawa sa isang ehamher na pinananatili sa ibaba 5 x I o. torr para sa mga 1 oras at pagkatapos ay i-backfilled na may napaka purong argon. Tulad ng ipinapakita sa Fig. lA, ang silid ay nilagyan ng isang traversing mechanism at torch head para sa awtomatikong welding. Ang workpiece ay gaganapin sa isang kabit na tanso na may mga pagsingit ng tungsten sa lahat ng mga punto ng contact upang maiwasan ito na ma-brazed sa trabaho sa pamamagitan ng welding beat. Ang base ng kabit na ito ay naglalaman ng mga electric cartridge heaters na nagpainit ng trabaho sa nais na temperatura, Fig. 1 B. Ang lahat ng mga welds ay ginawa sa bilis ng paglalakbay mula sa 10 ipm, isang eurrent na humigit-kumulang 350 amp at isang boltahe na 10 hanggang 15 v. .
Gas Tungsten-A『c Braze Welding
Ang mga gas tungsten-are braze welds ay ginawa sa isang ehamber na may hindi gumagalaw na kapaligiran sa pamamagitan ng mga pamamaraan na katulad ng

ang mga inilarawan sa itaas. Ang bead-onplate braze welds na ginawa gamit ang tungsten at W—26% Re filler metal ay ginawa nang manu-mano; gayunpaman, ang butt braze welds ay awtomatikong hinangin pagkatapos mailagay ang filler metal sa butt joint.
Electron Beam Welding
Ang eleetron beam welds ay ginawa sa isang 150-kV 20-mA machine. Ang vacuum na humigit-kumulang 5 x I o-6 torr ay napanatili sa panahon ng hinang. Ang electron beam welding ay nagreresulta sa napakataas na ratio ng lalim sa lapad at isang makitid na lugar na apektado ng init.
』oning sa pamamagitan ng Chemical Vapor Disposition
Ang mga tungsten joint ay ginawa sa pamamagitan ng pagdedeposito ng hindi pinaghalo na tungsten filler metal sa pamamagitan ng chemical vapor deposition process3. Ang tungsten ay idineposito sa pamamagitan ng pagbabawas ng hydrogen ng tungsten hexafluoride ayon sa reaksyon-t
init
WFs(g) + 3H,(g)一–+W(s) + 6HF(g).
Ang paggamit ng diskarteng ito para sa pagsali ay nangangailangan lamang ng maliliit na pagbabago sa mga fixture at pamamahagi ng daloy ng reactant. Ang pangunahing bentahe ng prosesong ito kumpara sa mas karaniwang paraan ng pagsali ay, dahil ang mababang temperaturang ginagamit (510 hanggang 650 ° C) ay mas mababa kaysa sa natutunaw na punto ng

tungsten (3410 ° C), recrystallization at posibleng karagdagang cmbrittlement ng wrought tungsten base metal sa pamamagitan ng mga impurities o paglaki ng butil ay mababawasan.
Ilang magkasanib na disenyo kabilang ang mga pagsasara ng butt at tube-end ay gawa-gawa. Ang pagtitiwalag ay isinagawa sa tulong ng isang tansong mandrel na ginamit bilang isang kabit, piraso ng pagkakahanay at substrate. Matapos makumpleto ang pag-deposito, ang eopper mandrel ay tinanggal sa pamamagitan ng pag-ukit. Dahil ang iba pang gawain” ay nagpakita na ang CVD tungsten ay nagtataglay ng mga kumplikadong natitirang mga stress bilang idineposito, ang mga joints na ito ay stress relicvcd I hr sa 1000 ° hanggang 1600 ° C bago ang machining o pagsubok.
Inspeksyon at Pagsubok
Ang mga kasukasuan ay sinuri sa paningin at sa pamamagitan ng likidong penetrant at radiography bago sila masuri. Ang mga karaniwang weld ay sinuri ng kemikal para sa oxygen at nitrogen (Talahanayan 2) at ang malawak na pagsusuri sa metallographic ay isinagawa sa buong pag-aaral.
Dahil sa taglay nitong pagiging simple at kakayahang umangkop sa maliliit na specimen, ginamit ang bend test bilang pangunahing criterion para sa magkasanib na integridad at eomparison ng mga proseso. Ang ductile-tobrittle na mga temperatura ng transition ay tinutukoy gamit ang isang three-point bending apparatus para sa mga joints na parehong as-welded at pagkatapos ng pagtanda. Ang pangunahing ispesimen para sa mga pagsubok sa liko ay ang longitudinal

liko ng mukha, 24t ang haba at 12t ang lapad, kung saan ang t ay ang kapal ng ispesimen. Ang mga specimen ay suportado sa isang 15t span at baluktot na may plunger ng radius 4t sa rate na 0.5 ipm. Ang geometry na ito ay may kaugaliang gawing normal ang data na nakuha sa iba't ibang kapal ng mga materyales. Ang mga specimen ay kadalasang nakabaluktot na nakahalang patungo sa weld seam (longitudinal bend specimen) upang magbigay ng pare-parehong deformation ng weld, heat-affected zone at base metal; gayunpaman, ang ilang mga specimen ay nakabaluktot sa kahabaan ng weld seam (transverse bend specimen) para sa paghahambing. Ang mga pagyuko ng mukha ay ginamit sa mga unang bahagi ng pagsisiyasat; gayunpaman, dahil sa bahagyang bingaw na natagpuan sa mga faees ng karamihan sa mga welds dahil sa bigat ng tinunaw na metal, ang mga root bends ay pinalitan sa mga susunod na pagsubok. Ang mga rekomendasyon ng Materials Advisory Board6 na may kinalaman sa bend testing ng mga sheet specimen ay sinundan nang mas malapit hangga't maaari. Dahil sa limitadong materyal, napili ang pinakamaliit na ipinapayong mga specimen.
Upang matukoy ang temperatura ng paglipat ng liko, ang aparato ng baluktot ay nakapaloob sa isang pugon na may kakayahang mabilis na itaas ang temperatura sa 500 ° C. Ang isang liko na 90 hanggang 105 deg ay itinuturing na isang buong liko. Ang DBTT ay tinukoy bilang ang pinakamababang temperatura kung saan ang speeimen ay ganap na nakayuko nang walang craeking. Bagaman ang mga pagsusuri ay isinagawa sa hangin, ang pagkawalan ng kulay ng mga ispesimen ay hindi nakikita hanggang sa ang temperatura ng pagsubok ay umabot sa 400 ° C.

Larawan 1

Mga resulta para sa Unalloyed Tungsten
Pangkalahatang Weldability
Gas Turzgstea-Arc Welding—Sa gas tungsten-arc welding na 1乍in. makapal na unalloyed sheet, ang trabaho ay dapat na preheated nang malaki upang maiwasan ang malutong na pagkabigo sa ilalim ng stress na sapilitan ng thermal shock. Ipinapakita ng Figure 2 ang isang tipikal na bali na ginawa ng welding nang walang wastong pag-init. Ang malaking sukat ng butil at hugis ng weld at heataffected zone ay makikita sa bali. Ang pagsisiyasat ng mga preheating ternperatures mula sa room temperature hanggang 540°C ay nagpakita na ang preheating sa minimum na 150°C ay kinakailangan para sa pare-parehong produksyon ng one-pass butt welds na walang mga bitak. Ang temperatura na ito ay tumutugma sa DBTI ng base metal. Ang pag-preheating sa mas mataas na temperatura ay mukhang hindi kinakailangan sa mga pagsubok na ito ngunit ang materyal na may mas mataas na DBTI, o mga pagsasaayos na nagsasangkot ng mas matinding konsentrasyon ng stress o mas malalaking bahagi, ay maaaring mangailangan ng paunang pag-init sa mas matataas na ternperature.
Ang kalidad ng isang weldment ay lubos na nakasalalay sa mga pamamaraan na ginamit sa paggawa ng mga base metal. Ang mga autogenous welds sa arc-cast tungsten ay mahalagang libre mula sa porosity, Fig.
3A, ngunit ang mga welds sa powder metallurgy tungsten ay nailalarawan sa pamamagitan ng gross porosity, Fig. 3 (b), lalo na sa kahabaan ng fusion line. Ang halaga ng porosity na ito, Fig. 3B, partikular sa kahabaan ng 3C, sa mga welds na ginawa sa isang proprietary, mababang porosity na produkto (GE-15 na ginawa ng General Electric Co., Cleveland).
Ang mga gas tungsten-arc welds sa CVD tungsten ay may hindi pangkaraniwang mga zone na apektado ng init dahil sa istraktura ng butil 0£ang base metaF. Ipinapakita ng Figure 4 ang mukha at kaukulang cross section ng naturang gas tungsten-arc butt weld. Tandaan na ang mga pinong butil sa ibabaw ng substrate ay lumaki dahil sa init ng hinang. Maliwanag din ang kakulangan ng paglaki ng malaking columnar

butil. May gas ang columnar grains
bubb_les sa mga hangganan ng butil na dulot ng mga impurities ng fluorme8. Dahil dito, kung
ang pinong butil na ibabaw ng substrate ay tinanggal bago ang hinang, ang weldment ay hindi naglalaman ng isang metallographically detectable heat-affected zone. Siyempre, sa nagtrabaho na materyal na CVD (tulad ng extruded o iginuhit na tubing) ang heat-affected zone ng weld ay may normal na recrystallized na istraktura ng butil.
Ang mga bitak ay natagpuan sa mga hangganan ng columnar grain sa RAZ ng ilang mga welds sa CVD tungsten. Ang pag-crack na ito, na ipinapakita sa Fig. 5, ay sanhi ng mabilis na pagbuo at paglaki ng mga bula sa mga hangganan ng butil sa mataas na temperatura9. Sa mataas na temperatura na kasangkot sa hinang, ang mga bula ay nagawang ubusin ang karamihan sa lugar ng hangganan ng butil; ito, na sinamahan ng stress na ginawa sa panahon ng paglamig, hinila ang mga hangganan ng butil upang bumuo ng isang bitak. Ang isang pag-aaral ng pagbuo ng bubble sa tungsten at iba pang mga deposito ng metal sa panahon ng paggamot sa init ay nagpapakita na ang mga bula ay nangyayari sa mga metal na idineposito sa ibaba 0.3 Tm (ang homologous na temperatura ng pagkatunaw). Iminumungkahi ng obserbasyon na ito na ang mga bula ng gas ay nabubuo sa pamamagitan ng pagsasama-sama ng mga nakakulong na bakante at mga gas sa panahon ng pagsusubo. Sa kaso ng CVD tungsten, ang gas ay malamang na fluorine o isang fluoride compound
Electron Beam Welding—Ang unalloyed tungsten ay electron beam na hinangin nang may at walang preheating. Ang pangangailangan para sa preheat ay iba-iba sa specimen. Upang matiyak na ang weld ay walang mga bitak, inirerekumenda ang pag-preheating ng hindi bababa sa DBTT ng base metal. Ang mga electron beam welds sa mga produktong metalurhiya sa powder ay mayroon ding weld porosity na binanggit dati.

Gas Tungsten-Arc Braze Welding一Sa pagsisikap na matukoy kung magagamit ang braze welding, nag-eksperimento kami sa proseso ng gas tungstenarc para sa paggawa ng braze welds sa powder metallurgy tungsten sheet、 Ang mga braze welds ay ginawa sa pamamagitan ng paglalagay ng filler metal sa kahabaan ng butt joint bago hinang. Ang mga braze welds ay ginawa gamit ang unalloyed na Nb, Ta, Mo, Re, at W-26% Re bilang mga metal na tagapuno. Gaya ng inaasahan, nagkaroon ng porosity sa fusion line sa mga metallographic na seksyon ng lahat ng joints (Fig. 6) dahil ang mga base metal ay powder metallurgy products. Ang mga welds na ginawa gamit ang niobium at molybdenum filler metal ay basag.
Ang katigasan ng mga welds at braze welds ay inihambing sa pamamagitan ng isang pag-aaral ng bead-on-plate welds na ginawa gamit ang unalloyed tungsten at W一26% Re bilang filler metal. Ang mga gas tungstenarc welds at braze welds ay ginawa nang manu-mano sa walang halo na tungsten powder metallurgy na mga produkto (ang mababang porosity, proprietary (GE-15) na grado at isang tipikal na komersyal na grado). Ang mga welds at braze welds sa bawat materyal ay may edad na 900, 1200, 1600 at 2000°C para sa l, 10, 100 at 1000 na oras. Ang mga specimen ay sinuri sa metalograpiko, at ang mga hardness traverse ay kinuha sa weld, heataffected zone, at base metal na parehong as-welded at pagkatapos ng heat treatment.

Talahanayan 2

Larawan 2

Dahil ang mga materyales na ginamit sa pag-aaral na ito ay mga produktong metalurhiya ng pulbos, iba't ibang dami ng porosity ang naroroon sa mga deposito ng weld at braze weld. Muli, ang mga joints na ginawa gamit ang tipikal na powder metallurgy tungsten base metal ay may higit na porosity kaysa sa mga ginawa na may mababang porosity, proprietary tungsten. Ang braze welds na ginawa gamit ang W—26% Re filler metal ay may mas kaunting porosity kaysa sa mga welds na ginawa gamit ang unalloyed tungsten filler metal.
Walang epekto ng oras o temperatura ang nakita sa tigas ng mga welds na ginawa gamit ang unalloyed tungsten bilang filler metal. Bilang welded, ang mga sukat ng katigasan ng weld at base metal ay mahalagang pare-pareho at hindi nagbabago pagkatapos ng pagtanda. Gayunpaman, ang mga braze welds na ginawa gamit ang W—26% Re filler metal ay mas mahirap kaysa sa base metal (Fig. 7). Malamang na ang mas mataas na tigas ng W-Re br立e weld deposit ay dahil sa solid solution hardening at/o pagkakaroon ng er phase na pinong ibinahagi sa solidified na istraktura. Ang tungstenrhenium phase diagram11 ay nagpapakita na ang mga naka-localize na lugar na may mataas na nilalaman ng rhenium ay maaaring mangyari sa panahon ng mabilis na paglamig at magresulta sa pagbuo ng matigas, malutong na bahagi sa napakahiwalay na substructure. Posibleng ang er phase ay pinong nakakalat sa mga butil o mga hangganan ng butil, bagama't walang sapat na malaki upang makilala sa pamamagitan ng alinman sa metallographic na pagsusuri o X-ray diffraction.
Ang katigasan ay naka-plot bilang isang function ng distansya mula sa braze-weld center line para sa iba't ibang temperatura ng pagtanda sa Fig. 7A. Pansinin ang biglaang pagbabago

sa tigas sa linya ng pagsasanib. Sa pagtaas ng temperatura ng pagtanda, ang katigasan ng braze weld ay bumaba hanggang, pagkatapos ng 100 oras sa J 600° C, ang tigas ay kapareho ng sa unalloyed tungsten base metal. Ang trend na ito ng pagbaba ng katigasan sa pagtaas ng temperatura ay totoo para sa lahat ng panahon ng pagtanda. Ang pagtaas ng oras sa isang pare-parehong temperatura ay nagdulot din ng isang katulad na pagbaba sa katigasan, tulad ng ipinapakita para sa isang pagtanda na temperatura na 1200° C sa Fig. 7B.
Ang pagsali sa pamamagitan ng Chemical Vapor Deposition—Ang pagsasama ng tungsten sa pamamagitan ng mga diskarte sa CVD ay inimbestigahan bilang isang paraan para sa paggawa ng mga welds sa iba't ibang disenyo ng specimen. Sa pamamagitan ng paggamit ng naaangkop na mga fixture at mask upang limitahan ang pagdeposito sa mga nais na lugar, ang CVD at powder metallurgy tungsten sheet ay pinagsama at ang mga end closure sa tubing ay ginawa. Ang pagdeposito sa isang tapyas na may kasamang anggulo na humigit-kumulang 90 deg ay nagdulot ng pag-crack, Fig. 8A, sa mga intersection ng columnar grains na lumalaki mula sa isang mukha ng bevel at ang substrate (na nakaukit). Gayunpaman, ang mataas na integridad na mga joint na walang crack o gross buildup ng mga impurities ay nakuha, Fig. 8B, nang ang joint configuration ay binago sa pamamagitan ng paggiling sa mukha ng base metal sa isang radius ng飞in. padaplis sa ugat ng hinang. Upang ipakita ang isang tipikal na aplikasyon ng prosesong ito sa paggawa ng mga elemento ng gasolina, ang ilang mga pagsasara ng dulo ay ginawa sa mga tungsten tubes. Ang mga kasukasuan na ito ay masikip sa pagtagas kapag sinubukan ng isang helium mass spectrorr:eter leak detector.

Larawan 3

Larawan 4

Larawan 5

Mga Katangiang Mekanikal
Bend Tests ng Fusion Welds一Ductile-to-brittle transition curves ay tinutukoy para sa iba't ibang joints sa unalloyed tungsten. Ang mga kurba sa Fig. 9 ay nagpapakita na ang DBTT ng dalawang powder metallurgy base metal ay halos I 50° C. Karaniwan, ang DBTT (ang pinakamababang temperatura kung saan maaaring gawin ang isang 90 hanggang 105 deg bend) ng parehong mga materyales ay tumaas nang malaki pagkatapos ng hinang . Ang mga temperatura ng paglipat ay tumaas nang humigit-kumulang 175° C sa isang halaga ng 325° C para sa tipikal na powder metallurgy tungsten at tumaas ng humigit-kumulang 235° C sa isang halaga ng 385° C para sa mababang porosity, proprietary na materyal. Ang pagkakaiba sa mga DBTT ng welded at unwelded na materyal ay naiugnay sa malaking laki ng butil at posibleng muling pamamahagi ng mga impurities ng welds at heat-affected zones. Ang mga resulta ng pagsubok ay nagpapakita na ang DBTT ng karaniwang powder metallurgy tungsten welds ay mas mababa kaysa sa proprietary material, kahit na ang huli ay may mas kaunting porosity. Ang mas mataas na DBTT ng weld sa mababang porosity tungsten ay maaaring dahil sa bahagyang mas malaking laki ng butil nito, Fig. 3A at 3C.
Ang mga resulta ng mga pagsisiyasat upang matukoy ang mga DBTT para sa isang bilang ng mga joints sa unalloyed tungsten ay buod sa Talahanayan 3. Ang mga pagsusuri sa liko ay medyo sensitibo sa mga pagbabago sa pamamaraan ng pagsubok. Ang mga liko ng ugat ay tila mas ductile kaysa sa mga liko ng mukha. Ang isang maayos na napiling stress relief pagkatapos ng welding ay lumilitaw na nagpababa ng malaki sa DBTT. Ang CVD tungsten ay mayroong, bilang welded, ang pinakamataas na DBTT (560 ℃)； ngunit kapag ito ay binigyan ng 1 oras na stress relief na 1000 ℃ pagkatapos ng welding, ang DBTT nito ay bumaba sa 350 ℃. ang stress relief na 1000° C pagkatapos ng welding, ang DBTT nito ay bumaba sa 350° C. Ang stress relief ng arc welded powder metallurgy tungsten sa loob ng 1 oras sa 18000 C ay nagbawas ng DBTT ng materyal na ito ng humigit-kumulang 100° C mula sa halagang tinukoy para dito bilang- hinangin. Ang pag-alis ng stress ng 1 oras sa 1000° C sa isang joint na ginawa ng mga pamamaraan ng CVD ay nagdulot ng pinakamababang DBTT (200° C). Dapat pansinin na, habang ang transition ternperature na ito ay mas mababa kaysa sa anumang iba pang temperatura ng transition na tinutukoy sa pag-aaral na ito, ang pagpapabuti ay malamang na naiimpluwensyahan ng mas mababang strain rate (0.1 vs 0.5 ipm) na ginamit sa mga pagsubok sa CVD joints.

Bend Test ng braze welds-gas tungsten-arc braze welds na ginawa gamit ang Nb. Ang Ta, Mo, Re, at W-26% Re bilang mga metal na tagapuno ay sinubok din ng liko at ang mga resulta ay ibinubuod sa talahanayan 4. ang pinakamadaling ductility ay nakuha gamit ang isang rhenium braze weld.

Bagama't ang mga resulta ng mabilis na pag-aaral na ito ay nagpapahiwatig na ang isang di-magkatulad na metal na tagapuno ay maaaring makabuo ng mga dugtong na may mga katangiang mekanikal sa loob hanggang sa bahay ng mga homogenous na welds sa tungsten, ang ilan sa mga metal na ito ay maaaring maging kapaki-pakinabang sa pagsasanay.

Mga resulta para sa Tungsten Alloys.