Volfrám a jeho zliatiny je možné úspešne spájať zváraním plynovým volfrámovým oblúkom,
spájkovanie plynovým volfrámovým oblúkom, zváranie elektrónovým lúčom a chemickým naparovaním.

Hodnotila sa zvárateľnosť volfrámu a mnohých jeho zliatin konsolidovaných oblúkovým liatím, práškovou metalurgiou alebo technikami chemického naparovania (CVD). Väčšina použitých materiálov bola nominálne 0,060 palca hrubý plech. Použité procesy spájania boli (1) zváranie plynovým volfrámovým oblúkom, (2) spájkovanie plynovým volfrámovým oblúkom, (3) zváranie elektrónovým lúčom a (4) spájanie pomocou CVD.
Volfrám bol úspešne zvarený všetkými týmito metódami, ale spoľahlivosť zvarov bola výrazne ovplyvnená typmi základných a prídavných kovov (tj práškové alebo oblúkovo liate výrobky). Napríklad zvary v materiáli odlievanom elektrickým oblúkom boli pomerne bez pórov, zatiaľ čo zvary v produktoch práškovej metalurgie boli zvyčajne porézne, najmä pozdĺž tavnej línie. Pre zvary s plynovým volfrámovým oblúkom (GTA) v 1/1 r, v. nelegovanom volfrámovom plechu, minimálne predhriatie 150 °C (čo je teplota prechodu z tvárnej a krehkej hmoty základného kovu) vytvorilo zvary bez trhlín. Ako základné kovy boli zliatiny volfrámu a rénia zvárateľné bez predohrevu, ale problémom s práškovými výrobkami zliatiny volfrámu bola aj pórovitosť. Zdá sa, že predhrievanie neovplyvňuje pórovitosť zvaru, ktorá bola primárne funkciou typu základného kovu.
Teploty prechodu z tvárnosti k krehkosti (DBIT) pre zvary plynovým volfrámovým oblúkom v rôznych typoch volfrámu práškovej metalurgie boli 325 až 475 °C v porovnaní so 150 °C pre základný kov a 425 °C pre zváranie elektrónovým lúčom. oblúkom liaty volfrám.
Spájkovanie volfrámu s odlišnými prídavnými kovmi zjavne neprinieslo lepšie vlastnosti spoja ako iné spôsoby spájania. Ako prídavné kovy v spájkovaných zvaroch sme použili Nb, Ta, W-26% Re, Mo a Re. Nb a Mo spôsobili vážne praskanie.

Spájanie pomocou CVD pri 510 až 560 °C

eliminoval všetky póry okrem malého množstva a tiež eliminoval problémy spojené s vysokými teplotami potrebnými na zváranie (ako sú veľké zrná vo zvare a tepelne ovplyvnené oblasti).
Úvod
Volfrám a zliatiny na báze volfrámu sa zvažujú pre množstvo pokročilých jadrových a kozmických aplikácií vrátane zariadení na termionickú konverziu, návratných vozidiel, vysokoteplotných palivových článkov a iných komponentov reaktorov. Výhodou týchto materiálov je kombinácia veľmi vysokých teplôt tavenia, dobrej pevnosti pri zvýšených teplotách, vysokej tepelnej a elektrickej vodivosti a primeranej odolnosti voči korózii v určitých prostrediach. Pretože krehkosť obmedzuje ich spracovateľnosť, užitočnosť týchto materiálov v konštrukčných komponentoch za prísnych prevádzkových podmienok do značnej miery závisí od vývoja zváracích postupov, aby sa dosiahli spoje, ktoré sú svojimi vlastnosťami porovnateľné so základným kovom. Preto cieľom týchto štúdií bolo (1) určiť mechanické vlastnosti spojov vyrobených rôznymi spôsobmi spájania v niekoľkých typoch nelegovaného a legovaného volfrámu; (2) hodnotiť účinky rôznych modifikácií v tepelnom spracovaní a technike spájania; a (3) preukázať realizovateľnosť výroby testovacích komponentov vhodných pre špecifické aplikácie.
Materiály
Nelegovaný volfrám m叮10 m. Hrubé plechy boli najzaujímavejším materiálom. Nelegovaný volfrám v tejto štúdii bol vyrobený práškovou metalurgiou, oblúkovým liatím a technikami chemického naparovania. Tabuľka 1 ukazuje úrovne nečistôt v produktoch práškovej metalurgie, CVD a oblúkovo liatych volfrámových produktoch tak, ako boli prijaté. Väčšina spadá do rozsahu, ktorý sa nominálne nachádza vo volfráme

ale treba poznamenať, že CVD materiál obsahoval viac ako normálne množstvo fluóru.
Na porovnanie boli spojené rôzne veľkosti a tvary volfrámu a zliatin volfrámu. Väčšina z nich boli výrobky práškovej metalurgie, aj keď niektoré oblúkovo liate materiály boli tiež zvárané. Na určenie realizovateľnosti stavebných konštrukcií a komponentov sa použili špecifické konfigurácie. Všetky materiály boli prijaté v plne opracovanom stave za studena s výnimkou CVD volfrámu, ktorý bol prijatý tak, ako bol uložený. Kvôli zvýšenej krehkosti rekryštalizovaného a veľkozrnného volfrámu bol materiál zváraný v spracovanom stave, aby sa minimalizoval rast zŕn v tepelne ovplyvnenej zóne. Z dôvodu vysokých nákladov na materiál a relatívne malých dostupných množstiev sme navrhli skúšobné vzorky, ktoré použili minimálne množstvo materiálu v súlade so získaním požadovaných informácií.
Postup
Keďže teplota prechodu z ťažného na krehký (DBTT) volfrámu je vyššia ako izbová teplota, pri manipulácii a obrábaní je potrebné venovať osobitnú pozornosť, aby nedošlo k prasknutiu1. Strihanie spôsobuje praskanie hrán a zistili sme, že brúsenie a elektroerozívne obrábanie zanechávajú na povrchu tepelné kontroly. Pokiaľ nie sú odstránené lapovaním, môžu sa tieto trhliny šíriť pri zváraní a následnom používaní.
Volfrám, ako všetky žiaruvzdorné kovy, sa musí zvárať vo veľmi čistej atmosfére buď inertného plynu (plynový volfrámový oblúk) alebo vákua (elektrónový lúč pro:::ess)2, aby sa zabránilo kontaminácii zvaru intersticiálnymi materiálmi. Keďže volfrám má najvyšší bod topenia zo všetkých kovov (3410 °C), zváracie zariadenie musí byť schopné odolať vysokým prevádzkovým teplotám.

Tabuľka 1

Boli použité tri rôzne procesy zvárania: zváranie plynovým volfrámovým oblúkom, spájkovanie plynovým volfrámovým oblúkom a zváranie elektrónovým lúčom. Pre každý materiál boli stanovené podmienky zvárania potrebné na kompletnú pcnetráciu pri minimálnom vstupe energie. Pred zváraním bol plošný materiál opracovaný do 囚in. široké polotovary a odmastené etylalkoholom. Konštrukcia spoja bola štvorcová drážka bez koreňového otvoru.
Plynové zváranie volfrámovým oblúkom
Všetky automatizované a manuálne plynové volfrámové oblúkové zvary boli vyrobené v ehamheri, ktorý bol udržiavaný pod 5 x I resp. torr asi 1 hodinu a potom sa zasype veľmi čistým argónom. Ako je znázornené na obr. 1A, komora bola vybavená posuvným mechanizmom a hlavou horáka na automatické zváranie. Obrobok bol držaný v medenom prípravku vybavenom volfrámovými vložkami na všetkých miestach kontaktu, aby sa zabránilo jeho prispájkovaniu k obrobku úderom zvárania. V základni tohto prípravku boli umiestnené elektrické ohrievače kaziet, ktoré predhrievali obrobok na požadovanú teplotu, obr. 1 B. Všetky zvary boli zhotovené pri rýchlosti pojazdu 10 ipm, eurrentu asi 350 ampérov a napätí 10 až 15 V .
Plynové zváranie volfrámom-A『c
Spájkované zvary z plynového volfrámu boli vyrobené v ehambere s inertnou atmosférou technikami podobnými ako

tie, ktoré sú opísané vyššie. Spájkované zvary z volfrámu a W-26% Re boli vyrobené ručne; avšak tvrdé spájkované zvary boli zvarené automaticky po umiestnení prídavného kovu do tupého spoja.
Zváranie elektrónovým lúčom
Zvary elektrónového lúča boli vyrobené na stroji 150 kV 20 mA. Počas zvárania sa udržiavalo vákuum asi 5 x 10-6 torr. Výsledkom zvárania elektrónovým lúčom je veľmi vysoký pomer hĺbky k šírke a úzka tepelne ovplyvnená zóna.
』Madenie chemickou dispozíciou pár
Volfrámové spoje boli vyrobené nanesením nelegovaného volfrámového výplňového kovu prostredníctvom procesu chemického nanášania pár3. Volfrám bol nanesený vodíkovou redukciou hexafluoridu wolfrámu podľa reakcie-t
teplo
WFs(g) + 3H, (g)a–+W(s) + 6HF(g).
Použitie tejto techniky na spájanie si vyžadovalo len malé zmeny v prípravkoch a distribúcii toku reaktantov. Primárnou výhodou tohto procesu oproti bežnejším metódam spájania je, že vzhľadom na to, že použité nízke teploty (510 až 650 °C) sú oveľa nižšie ako teplota topenia

volfrámu (3410 °C), rekryštalizácia a prípadné ďalšie krehnutie tvárneného volfrámového základného kovu nečistotami alebo rastom zŕn sú minimalizované.
Bolo vyrobených niekoľko návrhov spojov vrátane uzáverov na tupo a na koncoch trubice. Nanášanie sa uskutočňovalo pomocou medeného tŕňa, ktorý sa použil ako upínací prvok, vyrovnávacia časť a substrát. Po dokončení nanášania bol tŕň eopper odstránený leptaním. Keďže iná práca“ ukázala, že CVD volfrám má pri ukladaní komplexné zvyškové napätia, tieto spoje boli pred opracovaním alebo testovaním reliktované napätím 1 h pri 1 000 ° až 1 600 ° C.
Kontrola a testovanie
Kĺby boli pred testovaním skontrolované vizuálne a kvapalným penetrantom a rádiografiou. Typické zvary sa chemicky analyzovali na kyslík a dusík (tabuľka 2) a počas štúdie sa vykonávali rozsiahle metalografické skúšky.
Kvôli svojej prirodzenej jednoduchosti a prispôsobivosti malým vzorkám bol test ohybu použitý ako primárne kritérium pre integritu spoja a porovnanie procesov. Teploty prechodu tvárne-tobrittle sa stanovili pomocou trojbodového ohýbacieho zariadenia pre spoje ako pri zváraní, tak aj po starnutí. Základnou vzorkou pre ohybové skúšky bola pozdĺžna

čelný ohyb, 24t dlhý a 12t široký, kde t je hrúbka vzorky. Vzorky boli podopreté na 15t rozpätí a ohýbané piestom s polomerom 4t rýchlosťou 0,5 ipm. Táto geometria mala tendenciu normalizovať údaje získané na rôznych hrúbkach materiálov. Vzorky sa zvyčajne ohýbali priečne na zvarový šev (vzorka s pozdĺžnym ohybom), aby sa zabezpečila rovnomerná deformácia zvaru, tepelne ovplyvnenej zóny a základného kovu; avšak niekoľko vzoriek bolo ohnutých pozdĺž zvarového švu (vzorka priečneho ohybu) na porovnanie. Ohyby tváre boli použité v počiatočných častiach vyšetrovania; avšak kvôli malému zárezu zistenému na faees väčšiny zvarov v dôsledku hmotnosti roztaveného kovu boli v neskorších testoch nahradené koreňové ohyby. Odporúčania Materiálového poradného výboru6 týkajúce sa testovania ohybových vzoriek plechových vzoriek boli dodržané čo najdôslednejšie. Kvôli obmedzenému materiálu boli vybrané najmenšie vhodné vzorky.
Na stanovenie teploty ohybového prechodu bolo ohýbacie zariadenie uzavreté v peci schopnej rýchlo zvýšiť teplotu na 500 °C. Ohyb 90 až 105 stupňov bol považovaný za úplný ohyb. DBTT bola definovaná ako najnižšia teplota, pri ktorej sa vzorka úplne ohýbala bez vŕzgania. Aj keď sa testy uskutočnili na vzduchu, zmena farby vzoriek nebola evidentná, kým testovacie teploty nedosiahli 400 °C.

Obrázok 1

Výsledky pre nelegovaný volfrám
Všeobecná zvárateľnosť
Gas Turzgstea-Arc Welding — Pri zváraní plynovým volfrámovým oblúkom s hrúbkou 1 palca. hrubého nelegovaného plechu, dielo musí byť v podstate predhriate, aby sa zabránilo krehkému porušeniu pri namáhaní vyvolanom tepelným šokom. Obrázok 2 ukazuje typický zlom vytvorený zváraním bez riadneho predhriatia. V lomu je evidentná veľká zrnitosť a tvar zvaru a tepelne ovplyvnená zóna. Skúmanie teplôt predohrevu z izbovej teploty na 540 °C ukázalo, že predohrev na minimálne 150 °C bol potrebný na konzistentnú výrobu jednoprechodových tupých zvarov, ktoré boli bez trhlín. Táto teplota zodpovedá DBTI základného kovu. Predhrievanie na vyššie teploty sa v týchto testoch nezdalo byť potrebné, ale materiál s vyšším DBTI alebo konfigurácie, ktoré zahŕňajú silnejšie koncentrácie napätia alebo masívnejšie časti, môžu vyžadovať predhrievanie na vyššie teploty.
Kvalita zvarenca vo veľkej miere závisí od postupov používaných pri výrobe základných kovov. Autogénne zvary vo volfráme odlievanom oblúkom sú v podstate bez pórovitosti, obr.
3A, ale zvary v práškovej metalurgii volfrámu sú charakterizované hrubou pórovitosťou, obr. 3 (b), najmä pozdĺž tavnej línie. Množstvo tejto pórovitosti, obr. 3B, najmä pozdĺž 3C, vo zvaroch vyrobených vo vlastnom produkte s nízkou pórovitosťou (GE-15 vyrábaný General Electric Co., Cleveland).
Plynové wolfrámové oblúkové zvary v CVD volfráme majú nezvyčajné tepelne ovplyvnené zóny v dôsledku štruktúry zŕn 0£ základný metaF. Obrázok 4 znázorňuje čelnú plochu a zodpovedajúci prierez takého tupého zvaru volfrámovým oblúkom. Všimnite si, že jemné zrná na povrchu substrátu narástli v dôsledku tepla zvárania. Zjavný je aj nedostatočný rast veľkého stĺpovitého

zrná. Stĺpovité zrná majú plyn
bublín na hraniciach zŕn spôsobených fluórovými nečistotami8. V dôsledku toho, ak
jemnozrnný povrch substrátu je pred zváraním odstránený, zvarenec neobsahuje metalograficky zistiteľnú tepelne ovplyvnenú zónu. Samozrejme, v spracovanom CVD materiáli (ako sú extrudované alebo ťahané rúrky) má tepelne ovplyvnená zóna zvaru normálnu štruktúru rekryštalizovaných zŕn.
V RAZ niekoľkých zvarov CVD volfrámu sa našli trhliny v stĺpcových hraniciach zŕn. Toto praskanie, znázornené na obr. 5, bolo spôsobené rýchlou tvorbou a rastom bublín na hraniciach zŕn pri vysokých teplotách9. Pri vysokých teplotách spojených so zváraním boli bubliny schopné pohltiť veľkú časť oblasti na hranici zŕn; toto v kombinácii s napätím vznikajúcim počas ochladzovania oddelilo hranice zŕn a vytvorilo trhlinu. Štúdia tvorby bublín vo volfrámových a iných kovových nánosoch počas tepelného spracovania ukazuje, že bubliny sa vyskytujú v kovoch uložených pod 0,3 Tm (homologická teplota topenia). Toto pozorovanie naznačuje, že plynové bubliny sa tvoria koalescenciou zachytených voľných miest a plynov počas žíhania. V prípade CVD volfrámu je plynom pravdepodobne fluór alebo zlúčenina fluoridu
Zváranie elektrónovým lúčom - Nelegovaný volfrám bol zváraný elektrónovým lúčom s predhrievaním a bez neho. Potreba predhriatia sa líšila v závislosti od vzorky. Na zabezpečenie zvaru bez trhlín sa odporúča predhriatie aspoň na DBTT základného kovu. Zvary elektrónovým lúčom v produktoch práškovej metalurgie majú tiež pórovitosť zvaru uvedenú vyššie.

Tvrdé zváranie plynovým volfrámovým oblúkom一 V snahe zistiť, či je možné s výhodou použiť tvrdé spájkovanie, sme experimentovali s procesom plynového volfrámového oblúka na výrobu tvrdých zvarov na volfrámovom plechu z práškovej metalurgie. tupý spoj pred zváraním. Spájkované zvary boli vyrobené s nelegovaným Nb, Ta, Mo, Re a W-26% Re ako prídavnými kovmi. Podľa očakávania bola na tavnej línii v metalografických rezoch všetkých spojov pórovitosť (obr. 6), keďže základné kovy boli produkty práškovej metalurgie. Zvary vyrobené s nióbom a molybdénovými prídavnými kovmi praskli.
Tvrdosti zvarov a spájkovaných zvarov sa porovnávali pomocou štúdie zvarov guľôčky na plechu vyrobených s nelegovaným volfrámom a W一26% Re ako prídavnými kovmi. Zvary plynového volfrámu a spájkované zvary boli vyrobené ručne na nelegovaných produktoch práškovej metalurgie volfrámu (nízka pórovitosť, vlastná (GE-15) trieda a typická komerčná trieda). Zvary a tvrdé zvary v každom materiáli boli starnuté pri 900, 1200, 1600 a 2000 °C počas 1, 10, 100 a 1000 h. Vzorky boli skúmané metalograficky a boli odobraté prechody tvrdosti cez zvar, tepelne ovplyvnenú zónu a základný kov ako po zváraní, tak po tepelnom spracovaní.

Tabuľka 2

Obrázok 2

Pretože materiály použité v tejto štúdii boli produkty práškovej metalurgie, vo zvaroch a zvaroch natvrdo boli prítomné rôzne množstvá pórovitosti. Spoje vyrobené s typickým volfrámovým kovom z práškovej metalurgie mali opäť väčšiu pórovitosť ako spoje vyrobené s patentovaným volfrámom s nízkou pórovitosťou. Spájkované zvary vyrobené s W-26% Re prídavným kovom mali menšiu pórovitosť ako zvary vyrobené s nelegovaným volfrámovým prídavným kovom.
Nebol zistený žiadny vplyv času alebo teploty na tvrdosť zvarov vyrobených s nelegovaným volfrámom ako prídavným kovom. Pri zváraní boli merania tvrdosti zvaru a základných kovov v podstate konštantné a po starnutí sa nezmenili. Avšak spájkované zvary vyrobené s W-26% Re prídavným kovom boli podstatne tvrdšie ako vyrobený základný kov (obr. 7). Pravdepodobne vyššia tvrdosť zvarového návaru W-Re br立e bola spôsobená vytvrdzovaním tuhého roztoku a/alebo prítomnosťou er fázy jemne rozloženej v stuhnutej štruktúre. Fázový diagram volfrámu11 ukazuje, že lokalizované oblasti s vysokým obsahom rénia by sa mohli vyskytnúť počas rýchleho ochladzovania a viesť k vytvoreniu tvrdej, krehkej fázy vo vysoko segregovanej subštruktúre. Fáza er bola možno jemne dispergovaná v zrnách alebo hraniciach zŕn, hoci žiadna z nich nebola dostatočne veľká na to, aby bola identifikovaná buď metalografickým vyšetrením alebo rôntgenovou difrakciou.
Tvrdosť je vynesená ako funkcia vzdialenosti od stredovej čiary spájkovaného zvaru pre rôzne teploty starnutia na obr. 7A. Všimnite si náhlu zmenu

v tvrdosti na fúznej línii. So zvyšujúcou sa teplotou starnutia tvrdosť tvrdého zvaru klesala, až po 100 hodinách pri J 600 °C bola tvrdosť rovnaká ako tvrdosť nelegovaného volfrámového základného kovu. Tento trend znižovania tvrdosti so zvyšujúcou sa teplotou platil po všetky doby starnutia. Predlžujúci sa čas pri konštantnej teplote tiež spôsobil podobný pokles tvrdosti, ako je znázornené pre teplotu starnutia 1200 °C na obr. 7B.
Spájanie chemickým naparovaním – Spájanie volfrámu pomocou techník CVD sa skúmalo ako metóda na vytváranie zvarov v rôznych vzorových vzoroch. Použitím vhodných prípravkov a masiek na obmedzenie depozície na požadované oblasti sa spojili plechy volfrámu CVD a práškovej metalurgie a vyrobili sa koncové uzávery na hadičkách. Depozícia do skosenia so zovretým uhlom asi 90° vyvolala praskanie, obr. 8A, v priesečníkoch stĺpcových zŕn vyrastajúcich z jednej strany skosenia a substrátu (ktorý bol odleptaný). Avšak spoje s vysokou integritou bez praskania alebo hrubého nahromadenia nečistôt sa získali, obr. 8B, keď sa konfigurácia spoja zmenila brúsením čela základného kovu na polomer 2 palca. dotyčnica ku koreňu zvaru. Na demonštráciu typickej aplikácie tohto procesu pri výrobe palivových článkov bolo vyrobených niekoľko koncových uzáverov vo volfrámových rúrach. Tieto spoje boli nepriepustné pri testovaní s héliovým hmotnostným spektrorr:eter detektorom úniku.

Obrázok 3

Obrázok 4

Obrázok 5

Mechanické vlastnosti
Skúšky ohybu fúznych zvarov — Krivky prechodu z tvárnej ku krehkej boli stanovené pre rôzne spoje v nelegovanom volfráme. Krivky na obr. 9 ukazujú, že DBTT dvoch základných kovov práškovej metalurgie bola asi 150 °C. Typicky sa DBTT (najnižšia teplota, pri ktorej je možné vytvoriť ohyb 90 až 105 stupňov) oboch materiálov po zváraní výrazne zvýšili. . Teploty prechodu sa zvýšili približne o 175 °C na hodnotu 325 °C pre typickú práškovú metalurgiu volfrámu a zvýšili sa približne o 235 °C na hodnotu 385 °C pre patentovaný materiál s nízkou pórovitosťou. Rozdiel v DBTT zváraného a nezváraného materiálu bol pripísaný veľkej veľkosti zŕn a možnému prerozdeleniu nečistôt zvarov a tepelne ovplyvnených zón. Výsledky testu ukazujú, že DBTT typických zvarov volfrámu práškovou metalurgiou bola nižšia ako u patentovaného materiálu, aj keď mal menšiu pórovitosť. Vyššia DBTT zvaru vo volfráme s nízkou pórovitosťou mohla byť spôsobená jeho mierne väčšou veľkosťou zrna, obr. 3A a 3C.
Výsledky skúmania na určenie DBTT pre množstvo spojov v nelegovanom volfráme sú zhrnuté v tabuľke 3. Skúšky ohybu boli dosť citlivé na zmeny v skúšobnom postupe. Koreňové ohyby sa zdali byť tvárnejšie ako ohyby tváre. Zdá sa, že správne zvolené uvoľnenie napätia po zváraní podstatne znížilo DBTT. CVD volfrám mal, ako je zváraný, najvyššiu DBTT (560 ℃)；keď však dostal 1 hodinu uvoľnenia napätia 1000 ℃ po zváraní, jeho DBTT klesla na 350 ℃. odľahčenie napätia 1000°C po zváraní, jeho DBTT kleslo na 350°C. Uvoľnenie napätia oblúkovo zváraného volfrámu práškovou metalurgiou po dobu 1 hodiny pri 18000°C znížilo DBTT tohto materiálu asi o 100°C oproti hodnote, ktorá bola preň určená ako- zvárané. Uvoľnenie napätia počas 1 hodiny pri 1000 °C na spoji vyrobenom metódami CVD poskytlo najnižšiu DBTT (200 °C). Treba poznamenať, že zatiaľ čo táto prechodová teplota bola podstatne nižšia ako akákoľvek iná prechodová teplota stanovená v tejto štúdii, zlepšenie bolo pravdepodobne ovplyvnené nižšou rýchlosťou deformácie (0,1 vs 0,5 ipm) použitou pri testoch na CVD kĺboch.

Skúška ohybu spájkovaných zvarov - zvary natvrdo spájkované plynovým volfrámom - oblúkové vyrobené s Nb. Ta, Mo, Re a W-26% Re ako prídavné kovy boli tiež testované na ohyb a výsledky sú zhrnuté v tabuľke 4. najväčšia ťažnosť sa dosiahla pri spájkovaní natvrdo réniom.

Hoci výsledky tejto zbežnej štúdie naznačujú, že rozdielny prídavný kov môže vytvárať spoje s mechanickými vlastnosťami vnútri homogénnych zvarov vo volfráme, niektoré z týchto prídavných kovov môžu byť užitočné v praxi.

Výsledky pre Tungsten Alloys.