Wolfraam en zijn legeringen kunnen met succes worden samengevoegd door middel van gaswolfraambooglassen,
gaswolfraamboogsoldeerlassen, elektronenstraallassen en door chemische dampafzetting.

De lasbaarheid van wolfraam en een aantal legeringen ervan, geconsolideerd door booggieten, poedermetallurgie of chemische dampafzetting (CVD) werd geëvalueerd. De meeste gebruikte materialen waren nominaal 0,060 inch dikke platen. De toegepaste verbindingsprocessen waren (1) gaswolfraambooglassen, (2) gaswolfraamboogsoldeerlassen, (3) elektronenstraallassen en (4) verbinden door middel van CVD.
Wolfraam werd met al deze methoden met succes gelast, maar de stevigheid van de lassen werd sterk beïnvloed door de soorten basis- en vulmetalen (dwz poeder- of booggegoten producten). Lassen in booggegoten materiaal waren bijvoorbeeld relatief vrij van porositeit, terwijl lassen in poedermetallurgische producten gewoonlijk poreus waren, vooral langs de smeltlijn. Voor gaswolfraamboog (GTA) lassen in 1/1r, in. ongelegeerde wolfraamplaat, produceerde een minimale voorverwarming van 150° C (wat de ductiele naar brosse overgangstemperatuur van het basismetaal bleek te zijn) lassen zonder scheuren. Als basismetalen waren wolfraam-reniumlegeringen lasbaar zonder voorverwarmen, maar porositeit was ook een probleem bij poederproducten van wolfraamlegeringen. Voorverwarmen bleek geen invloed te hebben op de porositeit van de las, wat voornamelijk een functie was van het type basismetaal.
De ductiele-naar-brosse overgangstemperaturen (DBIT) voor gaswolfraambooglassen in verschillende soorten wolfraampoedermetallurgie waren 325 tot 475 ° C, vergeleken met 150 ° C voor het basismetaal en die van 425 ° C voor elektronenstraallassen. booggegoten wolfraam.
Het hardsoldeerlassen van wolfraam met ongelijksoortige vulmetalen leverde blijkbaar geen betere verbindingseigenschappen op dan andere verbindingsmethoden. We gebruikten Nb, Ta, W-26% Re, Mo en Re als vulmetalen in de hardsoldeerlassen. De Nb en Mo veroorzaakten ernstige scheuren.

Verbinden door CVD bij 510 tot 560° C

elimineerde alles behalve een kleine hoeveelheid porositeit en elimineerde ook de problemen die gepaard gaan met de hoge temperaturen die nodig zijn voor het lassen (zoals grote korrels in de las en door hitte beïnvloede zones).
Invoering
Wolfraam en legeringen op wolfraambasis worden overwogen voor een aantal geavanceerde nucleaire en ruimtevaarttoepassingen, waaronder apparaten voor thermionische conversie, terugkeervoertuigen, hogetemperatuurbrandstofelementen en andere reactorcomponenten. Voordelen van deze materialen zijn hun combinaties van zeer hoge smelttemperaturen, goede sterkten bij verhoogde temperaturen, hoge thermische en elektrische geleidbaarheid en voldoende weerstand tegen corrosie in bepaalde omgevingen. Omdat broosheid hun verwerkbaarheid beperkt, hangt de bruikbaarheid van deze materialen in structurele componenten onder strenge gebruiksomstandigheden sterk af van de ontwikkeling van lasprocedures om verbindingen te verkrijgen die qua eigenschappen vergelijkbaar zijn met het basismetaal. Daarom waren de doelstellingen van deze onderzoeken het (1) bepalen van de mechanische eigenschappen van verbindingen geproduceerd door verschillende verbindingsmethoden in verschillende soorten ongelegeerd en gelegeerd wolfraam; (2) het evalueren van de effecten van verschillende wijzigingen in warmtebehandelingen en verbindingstechniek; en (3) de haalbaarheid aantonen van het vervaardigen van testcomponenten die geschikt zijn voor specifieke toepassingen.
Materialen
Ongelegeerd wolfraam m叮10 m. dikke platen waren het meest interessante materiaal. Het ongelegeerde wolfraam in dit onderzoek werd geproduceerd door middel van poedermetallurgie, booggieten en chemische dampafzettingstechnieken. Tabel 1 toont de onzuiverheidsniveaus van de poedermetallurgie-, CVD- en booggegoten wolfraamproducten zoals ontvangen. De meeste vallen binnen het bereik dat nominaal in wolfraam wordt aangetroffen

maar er moet worden opgemerkt dat het CVD-materiaal meer dan de normale hoeveelheden fluor bevatte.
Ter vergelijking werden verschillende maten en vormen van wolfraam en wolfraamlegeringen samengevoegd. De meeste ervan waren poedermetallurgische producten, hoewel sommige booggegoten materialen ook werden gelast. Om de haalbaarheid van bouwconstructies en componenten te bepalen, zijn specifieke configuraties gebruikt. Alle materialen werden volledig koud bewerkt ontvangen, met uitzondering van het CVD-wolfraam, dat als gedeponeerd werd ontvangen. Vanwege de verhoogde brosheid van herkristalliseerd en grofkorrelig wolfraam werd het materiaal in de bewerkte toestand gelast om de korrelgroei in de door hitte beïnvloede zone te minimaliseren. Vanwege de hoge kosten van het materiaal en de relatief kleine beschikbare hoeveelheden, hebben we proefmonsters ontworpen die de minimale hoeveelheid materiaal gebruikten die consistent was met het verkrijgen van de gewenste informatie.
Procedure
Omdat de overgangstemperatuur van ductiel naar bros (DBTT) van wolfraam boven kamertemperatuur ligt, moet bij het hanteren en bewerken speciale zorg worden besteed om scheuren te voorkomen1. Afschuiving veroorzaakt barsten in de randen en we hebben ontdekt dat slijpen en machinaal bewerken door middel van elektro-ontlading hitte-controles op het oppervlak achterlaten. Tenzij ze worden verwijderd door leppen, kunnen deze scheuren zich tijdens het lassen en het daaropvolgende gebruik verspreiden.
Wolfraam moet, net als alle vuurvaste metalen, worden gelast in een zeer zuivere atmosfeer van hetzij inert gas (gaswolfraamboogproces) of vacuüm (elektronenbundel pro:::ess)2 om verontreiniging van de las door interstitials te voorkomen. Omdat wolfraam het hoogste smeltpunt van alle metalen heeft (3410°C), moet lasapparatuur bestand zijn tegen de hoge bedrijfstemperaturen.

Tabel 1

Er werden drie verschillende lasprocessen gebruikt: gaswolfraambooglassen, gaswolfraamboogsoldeerlassen en elektronenstraallassen. Voor elk materiaal werden de lasomstandigheden bepaald die nodig waren voor een volledige pcnetratie bij een minimale energie-input. Vóór het lassen werd plaatmateriaal machinaal bewerkt tot 囚in. brede blanco's en ontvet met ethylalcohol. Het gezamenlijke ontwerp was een vierkante groef zonder wortelopening.
Gaswolfraambooglassen
Alle geautomatiseerde en handmatige gas-wolfraambooglassen werden gemaakt in een ehamher die onder 5 x 1 of 1 werd gehouden. torr gedurende ongeveer 1 uur en vervolgens opgevuld met zeer zuiver argon. Zoals weergegeven in figuur 1A was de kamer uitgerust met een traverseermechanisme en een toortskop voor automatisch lassen. Het werkstuk werd vastgehouden in een koperen armatuur voorzien van wolfraaminzetstukken op alle contactpunten om te voorkomen dat het door het laswerk aan het werkstuk zou worden gesoldeerd. In de basis van dit armatuur bevonden zich de elektrische patroonverwarmers die het werkstuk voorverwarmden tot de gewenste temperatuur, figuur 1 B. Alle lasverbindingen werden gemaakt met een voortbewegingssnelheid van 10 ipm, een stroomsterkte van ongeveer 350 ampère en een spanning van 10 tot 15 volt. .
Gaswolfraam-A『c-soldeerlassen
Gas-wolfraam-hardsoldeerlassen werden gemaakt in een kamer met een inerte atmosfeer met behulp van technieken die vergelijkbaar zijn met

die hierboven beschreven. De hardsoldeerlassen op de plaat, gemaakt met wolfraam en W-26% Re-vulmetaal, werden handmatig gemaakt; de stompe laslassen werden echter automatisch gelast nadat het vulmetaal in de stompe verbinding was geplaatst.
Elektronenbundellassen
De eleetronbundellassen werden gemaakt in een 150 kV 20 mA-machine. Tijdens het lassen werd een vacuüm van ongeveer 5 x 10-6 torr gehandhaafd. Elektronenbundellassen resulteert in een zeer hoge verhouding tussen diepte en breedte en een smalle, door warmte beïnvloede zone.
』Vervaardiging door middel van chemische dampafvoer
Wolfraamverbindingen werden gemaakt door ongelegeerd wolfraamvulmetaal af te zetten via het chemische dampafzettingsproces3. Wolfraam werd afgezet door waterstofreductie van wolfraamhexafluoride volgens reactie-t
warmte
WFs(g) + 3H,(g)一–+W(s) + 6HF(g).
Het gebruik van deze techniek voor het verbinden vereiste slechts kleine veranderingen in de armaturen en de verdeling van de reactantstroom. Het belangrijkste voordeel van dit proces ten opzichte van meer conventionele verbindingsmethoden is dat, aangezien de gebruikte lage temperaturen (510 tot 650 ° C) veel lager zijn dan het smeltpunt van

wolfraam (3410 ° C), herkristallisatie en mogelijke verdere brosheid van het gesmeed wolfraambasismetaal door onzuiverheden of korrelgroei worden geminimaliseerd.
Er werden verschillende gezamenlijke ontwerpen vervaardigd, waaronder stomp- en buiseindsluitingen. Het afzetten vond plaats met behulp van een koperen doorn, die dienst deed als bevestigingsstuk, uitlijnstuk en substraat. Nadat de afzetting voltooid was, werd de eopper-doorn verwijderd door etsen. Omdat uit ander onderzoek is gebleken dat CVD-wolfraam complexe restspanningen bezit wanneer deze worden afgezet, werden deze verbindingen elk uur bij 1000 ° tot 1600 ° C spanningsvrij gemaakt voordat ze werden bewerkt of getest.
Inspectie en testen
Verbindingen werden visueel geïnspecteerd, met behulp van vloeistofpenetrant en radiografie voordat ze werden getest. Typische lassen werden chemisch geanalyseerd op zuurstof en stikstof (Tabel 2) en tijdens het onderzoek werden uitgebreide metallografische onderzoeken uitgevoerd.
Vanwege zijn inherente eenvoud en aanpasbaarheid aan kleine monsters, werd de buigtest gebruikt als het belangrijkste criterium voor de integriteit van de verbindingen en een vergelijking van de processen. De overgangstemperaturen van ductiel naar bros werden bepaald met een driepuntsbuigapparaat voor verbindingen zowel tijdens het lassen als na veroudering. Het basismonster voor de buigproeven was het langsproefstuk

vlakbuiging, 24t lang en 12t breed, waarbij t de dikte van het monster is. De monsters werden ondersteund op een overspanning van 15 ton en gebogen met een plunjer met een straal van 4 ton met een snelheid van 0,5 ipm. Deze geometrie had de neiging om gegevens verkregen over verschillende materiaaldiktes te normaliseren. Monsters werden gewoonlijk dwars op de lasnaad gebogen (longitudinale buigproef) om een ​​uniforme vervorming van de las, de door hitte beïnvloede zone en het basismetaal te verkrijgen; ter vergelijking zijn echter enkele exemplaren langs de lasnaad gebogen (dwarsbochtmonster). In de eerste delen van het onderzoek werden gezichtsbuigingen gebruikt; Vanwege de kleine inkeping die in de lasnaden van de meeste lasnaden werd aangetroffen als gevolg van het gewicht van het gesmolten metaal, werden bij latere tests echter wortelbochten vervangen. De aanbevelingen van de Materials Advisory Board6 met betrekking tot buigtesten van plaatmonsters werden zo nauwkeurig mogelijk gevolgd. Vanwege het beperkte materiaal werden de kleinste wenselijke exemplaren geselecteerd.
Om de buigovergangstemperatuur te bepalen werd het buigapparaat in een oven geplaatst die in staat was de temperatuur snel te verhogen tot 500°C. Een bocht van 90 tot 105 graden werd als een volledige bocht beschouwd. De DBTT werd gedefinieerd als de laagste temperatuur waarbij de speeimen volledig doorbuigden zonder te kraken. Hoewel de tests in de lucht werden uitgevoerd, was de verkleuring van de monsters pas duidelijk toen de testtemperaturen 400 ° C bereikten.

Figuur 1

Resultaten voor ongelegeerd wolfraam
Algemene lasbaarheid
Gas Turzgstea-booglassen - Bij gas-wolfraambooglassen van 1 乍in. Bij een dikke, ongelegeerde plaat moet het werkstuk substantieel worden voorverwarmd om bros bezwijken onder spanning veroorzaakt door thermische schokken te voorkomen. Figuur 2 toont een typische breuk veroorzaakt door lassen zonder goede voorverwarming. De grote korrelgrootte en vorm van de las en de door hitte beïnvloede zone zijn duidelijk zichtbaar in de breuk. Onderzoek naar voorverwarmtemperaturen van kamertemperatuur tot 540°C toonde aan dat voorverwarmen tot een minimum van 150°C noodzakelijk was voor een consistente productie van stuiklassen in één doorgang die vrij waren van scheuren. Deze temperatuur komt overeen met de DBTI van het basismetaal. Voorverwarmen tot hogere temperaturen bleek bij deze tests niet nodig te zijn, maar materiaal met een hogere DBTI, of configuraties die zwaardere spanningsconcentraties of massievere onderdelen met zich meebrengen, kunnen voorverwarmen tot hogere temperaturen vereisen.
De kwaliteit van een laswerk hangt sterk af van de procedures die worden gebruikt bij het vervaardigen van de basismetalen. Autogene lassen in booggegoten wolfraam zijn in wezen vrij van porositeit, Fig.
3A, maar lassen in wolfraam uit de poedermetallurgie worden gekenmerkt door grove porositeit, Fig. 3 (b), vooral langs de smeltlijn. De hoeveelheid van deze porositeit, figuur 3B, vooral langs 3C, in lassen gemaakt in een gepatenteerd product met lage porositeit (GE-15 geproduceerd door General Electric Co., Cleveland).
Gaswolfraambooglassen in CVD-wolfraam hebben ongebruikelijke door warmte beïnvloede zones vanwege de korrelstructuur van de basismetaF. Figuur 4 toont het oppervlak en de overeenkomstige dwarsdoorsnede van een dergelijke gaswolfraamboogstomplas. Merk op dat de fijne korrels op het substraatoppervlak zijn gegroeid als gevolg van de hitte van het lassen. Ook duidelijk is het gebrek aan groei van de grote zuilvormige

granen. De kolomvormige korrels bevatten gas
bubbels bij korrelgrenzen veroorzaakt door fluorme-onzuiverheden8. Bijgevolg, als
het fijnkorrelige substraatoppervlak wordt vóór het lassen verwijderd, het laswerk bevat geen metallografisch detecteerbare, door hitte beïnvloede zone. Bij bewerkt CVD-materiaal (zoals geëxtrudeerde of getrokken buizen) heeft de door hitte beïnvloede zone van de las uiteraard de normale herkristalliseerde korrelstructuur.
Er werden scheuren gevonden in de kolomvormige korrelgrenzen in de RAZ van verschillende lassen in CVD-wolfraam. Dit scheuren, weergegeven in figuur 5, werd veroorzaakt door de snelle vorming en groei van bellen in de korrelgrenzen bij hoge temperaturen9. Bij de hoge temperaturen die bij het lassen betrokken zijn, konden de bellen een groot deel van het korrelgrensgebied in beslag nemen; dit, gecombineerd met de spanning die tijdens het afkoelen werd geproduceerd, trok de korrelgrenzen uit elkaar en vormde een scheur. Een onderzoek naar belvorming in wolfraam- en andere metaalafzettingen tijdens warmtebehandeling toont aan dat bellen voorkomen in metalen die zijn afgezet onder 0,3 Tm (de homologe smelttemperatuur). Deze waarneming suggereert dat gasbellen ontstaan ​​door coalescentie van ingesloten vacatures en gassen tijdens het uitgloeien. In het geval van CVD-wolfraam is het gas waarschijnlijk fluor of een fluorideverbinding
Elektronenstraallassen - Ongelegeerd wolfraam werd met en zonder voorverwarmen met een elektronenstraal gelast. De behoefte aan voorverwarmen varieerde per monster. Om een ​​scheurvrije las te garanderen, wordt voorverwarmen tot minimaal de DBTT van het basismetaal aanbevolen. Elektronenbundellassen in poedermetallurgische producten hebben ook de eerder genoemde lasporositeit.

Gaswolfraam-boogsoldeerlassen一In een poging vast te stellen of hardsoldeerlassen met voordeel kon worden gebruikt, hebben we geëxperimenteerd met het gaswolfraam-proces voor het maken van hardsoldeerlassen op wolfraamplaten uit de poedermetallurgie. De hardsoldeerlassen werden gemaakt door het vulmetaal langs de stootverbinding vóór het lassen. Soldeerlassen werden geproduceerd met ongelegeerd Nb, Ta, Mo, Re en W-26% Re als vulmetalen. Zoals verwacht was er porositeit bij de smeltlijn in metallografische secties van alle verbindingen (Fig. 6), aangezien de basismetalen poedermetallurgische producten waren. Lassen gemaakt met niobium- en molybdeen-vulmetalen barsten.
De hardheden van lassen en hardsoldeerlassen werden vergeleken door middel van een onderzoek naar kraal-op-plaat-lassen gemaakt met ongelegeerd wolfraam en W一26% Re als vulmetalen. De gaswolfraamlassen en hardsoldeerlassen werden handmatig gemaakt op ongelegeerde wolfraampoedermetallurgische producten (de lage porositeit, gepatenteerde (GE-15) kwaliteit en een typische commerciële kwaliteit). Lassen en hardsoldeerlassen in elk materiaal werden verouderd bij 900, 1200, 1600 en 2000°C gedurende 1, 10, 100 en 1000 uur. De monsters werden metallografisch onderzocht en er werden hardheidsmetingen gedaan over de las, de door hitte beïnvloede zone en het basismetaal, zowel tijdens het lassen als na de warmtebehandeling.

Tabel 2

Figuur2

Omdat de materialen die in dit onderzoek werden gebruikt poedermetallurgieproducten waren, waren er variërende hoeveelheden porositeit aanwezig in de las- en soldeerlasafzettingen. Ook hier hadden de verbindingen gemaakt met het typische wolfraambasismetaal uit de poedermetallurgie meer porositeit dan die gemaakt met het gepatenteerde wolfraam met lage porositeit. De hardsoldeerlassen gemaakt met W-26% Re-vulmetaal hadden minder porositeit dan de lassen gemaakt met ongelegeerd wolfraam-vulmetaal.
Er werd geen effect van tijd of temperatuur waargenomen op de hardheid van de lassen gemaakt met ongelegeerd wolfraam als vulmetaal. Tijdens het lassen waren de hardheidsmetingen van de las- en basismetalen in wezen constant en veranderden ze niet na veroudering. De hardsoldeerlassen gemaakt met W-26% Re-vulmetaal waren echter aanzienlijk harder dan het basismetaal (Fig. 7). Waarschijnlijk was de hogere hardheid van de W-Re brûe-lasafzetting te wijten aan het uitharden van de vaste oplossing en/of de aanwezigheid van een er-fase die fijn verdeeld was in de gestolde structuur. Het fasediagram van wolfraamrhenium laat zien dat plaatselijke gebieden met een hoog reniumgehalte kunnen optreden tijdens snelle afkoeling en kunnen resulteren in de vorming van de harde, brosse er-fase in de sterk gescheiden onderstructuur. Mogelijk was de er-fase fijn verspreid in de korrels of korrelgrenzen, hoewel geen enkele groot genoeg was om te worden geïdentificeerd door metallografisch onderzoek of röntgendiffractie.
De hardheid is uitgezet als functie van de afstand tot de middellijn van het hardsoldeerlassen voor verschillende verouderingstemperaturen in figuur 7A. Let op de abrupte verandering

in hardheid bij de smeltlijn. Met toenemende verouderingstemperatuur nam de hardheid van de hardsoldeerlas af totdat, na 100 uur bij J 600°C, de hardheid dezelfde was als die van het ongelegeerde wolfraambasismetaal. Deze trend van afnemende hardheid bij toenemende temperatuur gold voor alle verouderingstijden. Het verlengen van de tijd bij een constante temperatuur veroorzaakte ook een vergelijkbare afname van de hardheid, zoals getoond voor een verouderingstemperatuur van 1200°C in figuur 7B.
Verbinden door middel van chemische dampafzetting – Het verbinden van wolfraam door middel van CVD-technieken werd onderzocht als een methode voor het produceren van lassen in verschillende proefstukontwerpen. Door gebruik te maken van geschikte armaturen en maskers om de afzetting tot de gewenste gebieden te beperken, werden CVD- en poedermetallurgische wolfraamplaten samengevoegd en werden eindafsluitingen op buizen geproduceerd. Afzetting in een afschuining met een ingesloten hoek van ongeveer 90 graden veroorzaakte scheuren, figuur 8A, op de kruispunten van kolomvormige korrels die groeiden uit één zijde van de afschuining en het substraat (dat was weggeëtst). Er werden echter verbindingen met een hoge integriteit verkregen zonder barsten of grove opeenhoping van onzuiverheden, figuur 8B, toen de verbindingsconfiguratie werd veranderd door het vlak van het basismetaal te slijpen tot een straal van ¼ inch. rakend aan de wortel van de las. Om een ​​typische toepassing van dit proces bij de vervaardiging van splijtstofelementen te demonstreren, werden enkele eindafsluitingen gemaakt in wolfraambuizen. Deze verbindingen waren lekdicht bij tests met een heliummassaspectrorr:eter-lekdetector.

Figuur 3

Figuur 4

Figuur 5

Mechanische eigenschappen
Buigtests van fusielassen一Nodulair-naar-brosse overgangscurven werden bepaald voor verschillende verbindingen in ongelegeerd wolfraam. De curven in figuur 9 laten zien dat de DBTT van twee basismetalen uit de poedermetallurgie ongeveer 150°C bedroeg. Typisch nam de DBTT (de laagste temperatuur waarbij een bocht van 90 tot 105 graden gemaakt kon worden) van beide materialen sterk toe na het lassen. . De overgangstemperaturen stegen met ongeveer 175°C tot een waarde van 325°C voor typisch wolfraam in de poedermetallurgie en stegen met ongeveer 235°C tot een waarde van 385°C voor het gepatenteerde materiaal met lage porositeit. Het verschil in de DBTT's van gelast en ongelast materiaal werd toegeschreven aan de grote korrelgrootte en de mogelijke herverdeling van onzuiverheden van de lassen en door hitte beïnvloede zones. De testresultaten tonen aan dat de DBTT van typische wolfraamlassen in de poedermetallurgie lager was dan die van het gepatenteerde materiaal, ook al had dit laatste minder porositeit. De hogere DBTT van de las in het wolfraam met lage porositeit kan te wijten zijn aan de iets grotere korrelgrootte, figuren 3A en 3C.
De resultaten van onderzoeken om DBTT's te bepalen voor een aantal verbindingen in ongelegeerd wolfraam zijn samengevat in Tabel 3. De buigtesten waren behoorlijk gevoelig voor veranderingen in de testprocedure. Wortelbochten leken ductieler dan gezichtsbochten. Een goed gekozen spanningsverlichting na het lassen bleek de DBTT aanzienlijk te verlagen. Het CVD-wolfraam had, zoals gelast, de hoogste DBTT (560 ℃), maar toen het na het lassen een spanningsverlichting van 1 uur van 1000 ℃ kreeg, daalde de DBTT tot 350 ℃. spanningsverlichting van 1000 ° C na het lassen daalde de DBTT tot 350 ° C. Spanningsverlichting van booggelast poedermetallurgie wolfraam gedurende 1 uur bij 18.000 C verminderde de DBTT van dit materiaal met ongeveer 100 ° C ten opzichte van de waarde die ervoor was bepaald: gelast. Een spanningsverlichting van 1 uur bij 1000°C op een verbinding gemaakt met CVD-methoden produceerde de laagste DBTT (200°C). Opgemerkt moet worden dat, hoewel deze overgangstemperatuur aanzienlijk lager was dan welke andere overgangstemperatuur dan ook die in dit onderzoek werd bepaald, de verbetering waarschijnlijk werd beïnvloed door de lagere reksnelheid (0,1 versus 0,5 ipm) die werd gebruikt bij tests op CVD-gewrichten.

Buigtest van hardsoldeerlassen - gaswolfraam-boogsoldeerlassen gemaakt met Nb. Ta, Mo, Re en W-26% Re als vulmetalen werden ook op buiging getest en de resultaten zijn samengevat in tabel 4. De meeste ductiliteit werd verkregen met een rhenium-soldeerlas.

Hoewel de resultaten van dit vluchtige onderzoek aangeven dat een ongelijksoortig vulmetaal verbindingen met mechanische eigenschappen binnen het huis van homogene lassen in wolfraam kan produceren, kunnen sommige van deze vulmetalen in de praktijk nuttig zijn.

Resultaten voor wolfraamlegeringen.