Volframu un tā sakausējumus var veiksmīgi savienot ar volframa loka gāzes metināšanu,
gāzes volframa loklodlodēšanas metināšana, elektronu staru metināšana un ķīmiskā tvaiku pārklāšana.

Tika novērtēta volframa un vairāku tā sakausējumu metināmība, kas nostiprināta ar loka liešanu, pulvermetalurģiju vai ķīmiskās tvaiku pārklāšanas (CVD) metodēm. Lielākā daļa izmantoto materiālu bija nomināli 0,060 collu biezas loksnes. Izmantotie savienošanas procesi bija (1) gāzes volframa loka metināšana, (2) gāzes volframa loka metināšana, (3) elektronu staru metināšana un (4) savienošana ar CVD.
Volframs tika veiksmīgi metināts ar visām šīm metodēm, bet metināto šuvju stabilitāti lielā mērā ietekmēja parasto metālu un pildmetālu veidi (ti, pulvera vai loka liešanas izstrādājumi). Piemēram, metinātās šuves loka liešanas materiālos bija salīdzinoši bez porainības, turpretim pulvermetalurģijas izstrādājumu metinātās šuves parasti bija porainas, īpaši gar kausēšanas līniju. Gāzes volframa loka (GTA) metinātām šuvēm 1/1r, collā neleģētā volframa loksnē minimālais priekšsildījums 150°C (kas tika konstatēts kā parastā metāla kaļamā-trauslā pārejas temperatūra) radīja metinātās šuves bez plaisām. Kā parastie metāli volframa-rēnija sakausējumi bija metināmi bez iepriekšējas uzsildīšanas, taču porainība bija arī problēma ar volframa sakausējuma pulvera izstrādājumiem. Šķiet, ka priekšsildīšana neietekmēja metinājuma porainību, kas galvenokārt bija parastā metāla veida funkcija.
Kaļamā-trauslā pārejas temperatūra (DBIT) gāzes volframa loka šuvēm dažāda veida pulvermetalurģijas volframā bija no 325 līdz 475°C, salīdzinot ar 150°C parastajam metālam un 425°C metinātajam elektronu staram. loka liets volframs.
Acīmredzot volframa lodēšanas metināšana ar atšķirīgu pildvielu metāliem neradīja labākas savienojuma īpašības nekā citas savienošanas metodes. Kā pildmetālus lodēšanas šuvēs izmantojām Nb, Ta, W-26% Re, Mo un Re. Nb un Mo izraisīja smagu plaisāšanu.

Savienojums ar CVD 510 līdz 560°C temperatūrā

novērsta visa porainība, izņemot nelielu daudzumu, kā arī novērstas problēmas, kas saistītas ar metināšanai nepieciešamajām augstām temperatūrām (piemēram, lieli graudi metināšanas šuvē un karstuma ietekmētajās zonās).
Ievads
Tiek apsvērta volframa un volframa sakausējumu izmantošana vairākiem progresīviem kodolenerģijas un kosmosa lietojumiem, tostarp termiskās pārveidošanas ierīcēm, atkārtoti ieplūstošiem transportlīdzekļiem, augstas temperatūras degvielas elementiem un citām reaktora sastāvdaļām. Šo materiālu priekšrocības ir ļoti augsta kušanas temperatūra, laba stiprība paaugstinātā temperatūrā, augsta siltuma un elektriskā vadītspēja un atbilstoša izturība pret koroziju noteiktās vidēs. Tā kā trauslums ierobežo to izgatavojamību, šo materiālu lietderība konstrukcijas komponentos stingros ekspluatācijas apstākļos lielā mērā ir atkarīga no metināšanas procedūru izstrādes, lai nodrošinātu savienojumus, kas pēc īpašībām ir salīdzināmi ar parasto metālu. Tāpēc šo pētījumu mērķi bija (1) noteikt ar dažādām savienošanas metodēm ražotu savienojumu mehāniskās īpašības vairāku veidu neleģētā un leģētā volframā; (2) novērtēt dažādu termiskās apstrādes un savienošanas tehnikas modifikāciju ietekmi; un 3) demonstrē iespējamību izgatavot īpašiem lietojumiem piemērotus testa komponentus.
Materiāli
Neleģēts volframs m叮10 m. biezās loksnes bija visinteresantākais materiāls. Neleģētais volframs šajā pētījumā tika ražots ar pulvermetalurģiju, loka liešanu un ķīmisko tvaiku pārklāšanas metodēm. 1. tabulā parādīti saņemto pulvermetalurģijas, CVD un loka liešanas volframa izstrādājumu piemaisījumu līmeņi. Lielākā daļa ietilpst diapazonos, kas nomināli atrodami volframā

taču jāatzīmē, ka CVD materiāls saturēja vairāk nekā norma] fluora daudzumu.
Salīdzinājumam tika savienoti dažādu izmēru un formu volframa un volframa sakausējumi. Lielākā daļa no tiem bija pulvermetalurģijas izstrādājumi, lai gan daži loka liešanas materiāli tika arī metināti. Konkrētas konfigurācijas tika izmantotas, lai noteiktu ēku konstrukciju un komponentu iespējamību. Visi materiāli tika saņemti pilnībā auksti apstrādātā stāvoklī, izņemot CVD volframu, kas tika saņemts kā noguldīts. Rekristalizētā un lielgraudainā volframa palielinātā trausluma dēļ materiāls tika metināts apstrādātā stāvoklī, lai samazinātu graudu augšanu siltuma ietekmētajā zonā. Materiāla augsto izmaksu un salīdzinoši nelielā pieejamā daudzuma dēļ mēs izstrādājām testa paraugus, kuros tika izmantots minimālais materiāla daudzums, kas atbilst vēlamās informācijas iegūšanai.
Procedūra
Tā kā volframa kaļamā-trauslā pārejas temperatūra (DBTT) ir augstāka par istabas temperatūru, ir jāievēro īpaša piesardzība, rīkojoties un apstrādājot, lai izvairītos no plaisāšanas1. Nobīde izraisa malu plaisāšanu, un mēs esam noskaidrojuši, ka slīpēšana un elektroizlādes apstrāde atstāj virsmai karstuma pārbaudes. Šīs plaisas var izplatīties metināšanas un turpmākās lietošanas laikā, ja vien tās netiek noņemtas ar pārklāšanu.
Volframs, tāpat kā visi ugunsizturīgie metāli, ir jāmetina ļoti tīrā inertās gāzes (gāzes volframa loka process) vai vakuuma (elektronu staru pro:::ess)2 atmosfērā, lai izvairītos no metināšanas šuves piesārņošanas ar starplikām. Tā kā volframam ir augstākais kušanas punkts no visiem metāliem (3410°C), metināšanas iekārtai jāspēj izturēt augstās ekspluatācijas temperatūras.

1. tabula

Tika izmantoti trīs dažādi metināšanas procesi: gāzes volframa loka metināšana, gāzes volframa loka metināšana un elektronu staru metināšana. Katram materiālam tika noteikti metināšanas apstākļi, kas nepieciešami pilnīgai pcnetrācijai ar minimālu enerģijas ievadi. Pirms metināšanas lokšņu materiāls tika apstrādāts iekšā. platas sagataves un attaukotas ar etilspirtu. Savienojuma dizains bija kvadrātveida rieva bez saknes atveres.
Gāzes volframa loka metināšana
Visas automātiskās un manuālās gāzes volframa loka šuves tika izgatavotas ehamherā, kas tika uzturēts zem 5 x I vai. torr apmēram 1 stundu un pēc tam piepilda ar ļoti tīru argonu. Kā parādīts lA attēlā, kamera bija aprīkota ar pārvietošanas mehānismu un degļa galvu automātiskai metināšanai. Apstrādājamā detaļa tika turēta vara stiprinājumā, kas bija aprīkots ar volframa ieliktņiem visos saskares punktos, lai novērstu tā pielodēšanu darbam ar metināšanas sitienu. Šīs armatūras pamatnē atradās elektriskie kārtridžu sildītāji, kas uzsildīja darbu līdz vēlamajai temperatūrai, 1. att. B. Visas metināšanas tika veiktas ar kustības ātrumu 10 ipm, aptuveni 350 ampēru lielumu un 10–15 v spriegumu. .
Gāzes volframa-A『c cietlodēšanas metināšana
Gāzes volframa lodēšanas šuves tika izgatavotas kamerā ar inertu atmosfēru, izmantojot metodes, kas līdzīgas

iepriekš aprakstītās. Lodēšanas šuves, kas izgatavotas ar volframu un W—26% Re pildvielu, tika izgatavotas manuāli; tomēr sadurlodēšanas šuves tika sametinātas automātiski pēc pildmetāla ievietošanas sadursavienojumā.
Elektronu staru metināšana
Eletronu staru metināšanas šuves tika izgatavotas 150 kV 20 mA mašīnā. Metināšanas laikā tika uzturēts apmēram 5 x I o-6 torr vakuums. Metināšana ar elektronu staru rada ļoti augstu dziļuma un platuma attiecību un šauru siltuma ietekmes zonu.
』eļļošana ar ķīmisko tvaiku disposition
Volframa savienojumi tika izgatavoti, uzklājot neleģētu volframa pildvielu, izmantojot ķīmisko tvaiku pārklāšanas procesu3. Volframs tika nogulsnēts, reducējot volframa heksafluorīdu ar ūdeņradi saskaņā ar reakciju-t
karstums
WFs(g) + 3H,(g)一–+W(s) + 6HF(g).
Šīs metodes izmantošana savienošanai prasīja tikai nelielas izmaiņas armatūrā un reaģenta plūsmas sadalījumā. Šī procesa galvenā priekšrocība salīdzinājumā ar tradicionālajām savienošanas metodēm ir tā, ka izmantotā zemā temperatūra (510 līdz 650 °C) ir daudz zemāka par kušanas temperatūru.

volframa (3410 ° C), pārkristalizācija un iespējama turpmāka kaltā volframa parastā metāla sadrumstalotība ar piemaisījumiem vai graudu augšanu.
Tika izgatavoti vairāki savienojumu dizaini, tostarp sadursmju un cauruļu gala aizdares. Uzklāšana tika veikta ar vara serdeņa palīdzību, ko izmantoja kā armatūru, izlīdzināšanas gabalu un substrātu. Pēc nogulsnēšanas pabeigšanas eopper serde tika noņemta ar kodināšanu. Tā kā citi darbi” ir parādījuši, ka CVD volframam ir sarežģīti atlikušie spriegumi, kad tie tiek nogulsnēti, pirms apstrādes vai testēšanas šie savienojumi tika pakļauti spriegumam 1 h 1000–1600 °C temperatūrā.
Pārbaude un testēšana
Savienojumi tika pārbaudīti vizuāli un ar šķidruma penetrantu un rentgenogrāfiju pirms to testēšanas. Raksturīgās metinātās šuves tika ķīmiski analizētas attiecībā uz skābekli un slāpekli (2. tabula), un visa pētījuma laikā tika veiktas plašas metalogrāfiskās pārbaudes.
Tā raksturīgās vienkāršības un pielāgojamības maziem paraugiem dēļ lieces tests tika izmantots kā primārais kritērijs locītavu integritātei un procesu salīdzināšanai. Kaļamā-trausluma pārejas temperatūras tika noteiktas ar trīspunktu lieces aparātu savienojumiem gan metinātā stāvoklī, gan pēc novecošanas. Pamatparaugs lieces pārbaudēm bija gareniskais

sejas līkums, 24t garš un 12t plats, kur t ir parauga biezums. Paraugi tika atbalstīti uz 15 t laiduma un saliekti ar virzuli ar rādiusu 4 t ar ātrumu 0,5 ipm. Šai ģeometrijai bija tendence normalizēt datus, kas iegūti par dažāda biezuma materiāliem. Paraugi parasti tika saliekti šķērsām metinājuma šuvei (garenvirziena lieces paraugs), lai nodrošinātu vienmērīgu metinājuma šuves, siltuma ietekmētās zonas un parastā metāla deformāciju; tomēr daži paraugi salīdzinājumam tika saliekti gar metinājuma šuvi (šķērslīkuma paraugs). Izmeklēšanas sākumposmā tika izmantoti sejas izliekumi; tomēr, tā kā uz lielākās daļas metināto šuvju izkārnījumos tika konstatēts neliels iegriezums izkausētā metāla svara dēļ, vēlākos testos sakņu līkumi tika aizstāti. Materiālu konsultatīvās padomes6 ieteikumi par lokšņu paraugu lieces testēšanu tika ievēroti pēc iespējas ciešāk. Ierobežotā materiāla dēļ tika atlasīti mazākie ieteicamie paraugi.
Lai noteiktu lieces pārejas temperatūru, liekšanas aparāts tika ievietots krāsnī, kas spēj ātri paaugstināt temperatūru līdz 500 °C. Liekums no 90 līdz 105 grādiem tika uzskatīts par pilnu līkumu. DBTT tika definēta kā zemākā temperatūra, kurā speimens pilnībā noliecās bez krekšķēšanas. Lai gan testi tika veikti gaisā, paraugu krāsas maiņa nebija redzama, kamēr testa temperatūra nesasniedza 400 ° C.

1. attēls

Rezultāti neleģētam volframam
Vispārējā metināmība
Gāzes turzgstea loka metināšana — 1 collu volframa loka gāzes metināšanā. bieza neleģēta loksne, darbam jābūt ievērojami iepriekš uzkarsētam, lai novērstu trauslu bojājumus termiskā trieciena izraisītā spriedzē. 2. attēlā ir parādīts tipisks · lūzums, ko rada metināšana bez atbilstošas ​​priekšsildīšanas. Lūzumā ir redzams liels metinājuma šuves graudu izmērs un forma, kā arī karstuma ietekmētā zona. Iepriekšējās uzsildīšanas temperatūras izpēte no istabas temperatūras līdz 540 ° C parādīja, ka iepriekšēja uzsildīšana līdz vismaz 150 ° C bija nepieciešama, lai konsekventi ražotu vienvirziena sadurmetināšanas šuves, kurās nav plaisu. Šī temperatūra atbilst parastā metāla DBTI. Šķiet, ka šajos testos nav nepieciešama iepriekšēja uzsildīšana līdz augstākām temperatūrām, taču materiālam ar augstāku DBTI vai konfigurācijām, kas ietver nopietnāku sprieguma koncentrāciju vai masīvākas daļas, var būt nepieciešama iepriekšēja uzsildīšana līdz augstākai temperatūrai.
Metināšanas kvalitāte lielā mērā ir atkarīga no parasto metālu ražošanā izmantotajām procedūrām. Autogēnās metināšanas šuves loka volframā būtībā ir bez porainības, att.
3A, bet pulvermetalurģijas volframa metinātajām šuvēm ir raksturīga liela porainība, 3. att. (b), īpaši gar kausēšanas līniju. Šīs porainības daudzums, 3.B attēls, īpaši gar 3C, metinātās šuvēs, kas izgatavotas patentētā, zemas porainības izstrādājumā (GE-15, ko ražo General Electric Co., Klīvlenda).
Gāzes volframa loka metinājuma šuvēm CVD volframā ir neparastas karstuma ietekmes zonas graudu struktūras dēļ 0£ bāzes metaF. 4. attēlā ir parādīta šādas gāzes volframa loka sadurmetināšanas šuves seja un atbilstošais šķērsgriezums. Ņemiet vērā, ka smalkie graudi uz pamatnes virsmas ir izauguši metināšanas karstuma dēļ. Acīmredzami ir arī lielās kolonnas izaugsmes trūkums

graudi. Kolonnveida graudiem ir gāze
burbuļi graudu robežās, ko izraisa fluora piemaisījumi8. Līdz ar to, ja
pirms metināšanas tiek noņemta smalkgraudainā substrāta virsma, metinājumam nav metalogrāfiski nosakāmas siltuma ietekmes zonas. Protams, apstrādātā CVD materiālā (piemēram, ekstrudētā vai izvilktā caurulē) metinājuma šuves siltuma ietekmētajai zonai ir normāla pārkristalizēta graudu struktūra.
Vairākām CVD volframa metinātajām šuvēm RAZ tika konstatētas plaisas kolonnu graudu robežās. Šo plaisāšanu, kas parādīta 5. attēlā, izraisīja strauja burbuļu veidošanās un augšana graudu robežās augstā temperatūrā9. Augstās temperatūrās, kas saistītas ar metināšanu, burbuļi spēja patērēt lielu daļu graudu robežas; tas apvienojumā ar dzesēšanas laikā radušos spriegumu izvilka graudu robežas, veidojot plaisu. Pētījums par burbuļu veidošanos volframa un citu metālu nogulsnēs termiskās apstrādes laikā liecina, ka burbuļi rodas metālos, kas nogulsnēti zem 0,3 Tm (homoloģiskā kušanas temperatūra). Šis novērojums liecina, ka gāzes burbuļi veidojas, saplūstot ieslodzītajām vakancēm un gāzēm atkausēšanas laikā. CVD volframa gadījumā gāze, iespējams, ir fluors vai fluora savienojums
Metināšana ar elektronu staru kūli — neleģēts volframs tika metināts ar elektronu staru kūli ar un bez iepriekšējas uzsildīšanas. Nepieciešamība pēc priekšsildīšanas mainījās atkarībā no parauga. Lai nodrošinātu metinājuma šuvi bez plaisām, ieteicams uzsildīt vismaz līdz parastā metāla DBTT. Arī elektronu staru šuvēm pulvermetalurģijas izstrādājumos ir iepriekš minētā metinājuma porainība.

Gāzes volframa loka lodēšana 一Cenšoties noskaidrot, vai lodlodēšanas metināšanu var izmantot izdevīgi, mēs eksperimentējām ar volframa gāzes metodi, lai izgatavotu lodēšanas šuves uz pulvermetalurģijas volframa loksnes. Lodlodēšanas šuves tika izgatavotas, iepriekš ievietojot pildmetālu gar sadursavienojums pirms metināšanas. Lodlodēšanas šuves tika ražotas ar neleģētu Nb, Ta, Mo, Re un W-26% Re kā pildmetālu. Kā gaidīts, kausēšanas līnijā visu savienojumu metalogrāfiskajos posmos bija porainība (6. att.), jo parastie metāli bija pulvermetalurģijas izstrādājumi. Metinātās šuves, kas izgatavotas ar niobija un molibdēna pildvielu metāliem, saplaisājušas.
Metināto šuvju un lodlodēšanas šuvju cietības tika salīdzinātas, izpētot metinātās šuves, kas izgatavotas ar neleģētu volframu un W一26% Re kā pildmetālu. Gāzes volframa šuves un lodēšanas šuves tika izgatavotas manuāli uz neleģētiem volframa pulvermetalurģijas izstrādājumiem (zemas porainības, patentēta (GE-15) kategorija un tipiska komerciāla kategorija). Katra materiāla metinātās šuves un lodēšanas šuves tika izturētas 900, 1200, 1600 un 2000 °C temperatūrā l, 10, 100 un 1000 stundas. Paraugi tika pārbaudīti metalogrāfiski, un cietības traversi tika ņemti pāri metinājumam, karstuma ietekmētajai zonai un parastajam metālam gan metinātā stāvoklī, gan pēc termiskās apstrādes.

2. tabula

2. attēls

Tā kā šajā pētījumā izmantotie materiāli bija pulvermetalurģijas izstrādājumi, metinātās šuves un lodēšanas šuves nogulsnēs bija dažāds porainības daudzums. Atkal, savienojumiem, kas izgatavoti ar parasto pulvermetalurģijas volframa parasto metālu, bija lielāka porainība nekā tiem, kas izgatavoti ar zemas porainības, patentēto volframu. Lodēšanas šuvēm, kas izgatavotas ar W—26% Re pildvielu, bija mazāka porainība nekā šuvēm, kas izgatavotas ar neleģētu volframa pildvielu.
Netika konstatēta laika vai temperatūras ietekme uz metināto šuvju cietību, kas izgatavotas ar neleģētu volframu kā pildvielu. Metināšanas laikā metinājuma un parasto metālu cietības mērījumi būtībā bija nemainīgi un pēc novecošanas nemainījās. Tomēr lodēšanas šuves, kas izgatavotas ar W-26% Re pildvielu, bija ievērojami cietākas nekā parastais metāls (7. att.). Iespējams, ka W-Re br立e metinājuma nogulsnes augstāko cietību noteica cietā šķīduma sacietēšana un/vai sacietējušajā struktūrā smalki sadalītas er fāzes klātbūtne. Volframrēnija fāzes diagramma11 parāda, ka ātras dzesēšanas laikā var rasties lokāli apgabali ar augstu rēnija saturu, un tas var izraisīt cietas, trauslas fāzes veidošanos ļoti segregētajā apakšstruktūrā. Iespējams, er fāze bija smalki izkliedēta graudos vai graudu robežās, lai gan neviena no tām nebija pietiekami liela, lai to identificētu ar metalogrāfisko izmeklēšanu vai rentgenstaru difrakciju.
Cietība ir attēlota kā attāluma funkcija no lodlodēšanas šuves centra līnijas dažādām novecošanas temperatūrām 7.A attēlā. Ņemiet vērā pēkšņās izmaiņas

cietībā pie saplūšanas līnijas. Palielinoties novecošanas temperatūrai, lodlodēšanas metinājuma cietība samazinājās, līdz pēc 100 stundām pie J 600 ° C cietība bija tāda pati kā neleģētam volframa parastajam metālam. Šī cietības samazināšanās tendence, palielinoties temperatūrai, bija spēkā visos novecošanas laikos. Laika palielināšanās nemainīgā temperatūrā arī izraisīja līdzīgu cietības samazināšanos, kā parādīts novecošanas temperatūrai 1200°C 7.B attēlā.
Savienošana ar ķīmisko tvaiku pārklāšanu — volframa savienošana ar CVD metodēm tika pētīta kā metode metināto šuvju izgatavošanai dažādu paraugu konstrukcijās. Izmantojot atbilstošus armatūru un maskas, lai ierobežotu nogulsnēšanos vēlamajos apgabalos, tika savienotas CVD un pulvermetalurģijas volframa loksnes un izgatavotas cauruļu gala aizdares. Nogulsnēšana slīpā leņķī ar aptuveni 90 grādu leņķi radīja plaisāšanu, 8.A att., kolonnu graudu krustpunktos, kas aug no vienas slīpuma virsmas un substrāta (kas tika iegravēts). Tomēr tika iegūti augstas integritātes savienojumi bez plaisāšanas vai rupjas piemaisījumu uzkrāšanās, 8.B att., kad savienojuma konfigurācija tika mainīta, slīpējot parastā metāla virsmu ar rādiusu collas. pieskare metinātās šuves saknei. Lai demonstrētu šī procesa tipisku pielietojumu degvielas elementu ražošanā, volframa caurulēs tika izgatavoti daži gala noslēgi. Šie savienojumi bija necaurlaidīgi, pārbaudot ar hēlija masas spektra: ētera noplūdes detektoru.

3. attēls

4. attēls

5. attēls

Mehāniskās īpašības
Fusion Welds lieces testi 一Kaļamas uz trauslumu pārejas līknes tika noteiktas dažādiem savienojumiem neleģētā volframā. Līknes 9. attēlā parāda, ka divu pulvermetalurģijas parasto metālu DBTT bija aptuveni 1 50 ° C. Parasti abu materiālu DBTT (zemākā temperatūra, pie kuras var veikt 90 līdz 105 grādu izliekumu) pēc metināšanas ievērojami palielinājās. . Pārejas temperatūra palielinājās par aptuveni 175 ° C līdz vērtībai 325 ° C tipiskam pulvermetalurģijas volframam un palielinājās par aptuveni 235 ° C līdz 385 ° C zemas porainības patentētajam materiālam. Atšķirība metinātā un nemetinātā materiāla DBTT bija saistīta ar lielo graudu izmēru un iespējamo piemaisījumu pārdali metinātajās šuvēs un siltuma ietekmētajās zonās. Testa rezultāti liecina, ka tipiskām pulvermetalurģijas volframa šuvēm DBTT bija zemāka nekā patentētajam materiālam, lai gan pēdējam bija mazāka porainība. Zemas porainības volframa metinājuma šuves augstākais DBTT var būt saistīts ar tā nedaudz lielāku graudu izmēru, 3.A un 3.C attēls.
Pētījumu rezultāti, lai noteiktu DBTT vairākiem savienojumiem neleģētā volframā, ir apkopoti 3. tabulā. Liekšanas testi bija diezgan jutīgi pret izmaiņām testēšanas procedūrā. Šķita, ka sakņu līkumi bija elastīgāki nekā sejas līkumi. Šķiet, ka pareizi izvēlēts spriedzes samazināšana pēc metināšanas ievērojami pazemināja DBTT. CVD volframam metinātā veidā bija visaugstākais DBTT (560 ℃), taču, kad pēc metināšanas tam tika piešķirts 1 h sprieguma samazinājums 1000 ℃, tā DBTT pazeminājās līdz 350 ℃. 1000°C spriedzes samazināšana pēc metināšanas, tā DBTT pazeminājās līdz 350°C. Sprieguma samazināšana ar lokmetināto pulvermetalurģijas volframu 1 stundu 18000 C temperatūrā samazināja šī materiāla DBTT par aptuveni 100°C no tam noteiktās vērtības. metinātas. Sprieguma samazināšana 1 stundu 1000 ° C temperatūrā savienojumam, kas izgatavots ar CVD metodēm, radīja zemāko DBTT (200 ° C). Jāatzīmē, ka, lai gan šī pārejas temperatūra bija ievērojami zemāka par jebkuru citu šajā pētījumā noteikto pārejas temperatūru, uzlabojumu, iespējams, ietekmēja zemāks deformācijas ātrums (0, 1 pret 0, 5 ipm), ko izmantoja CVD savienojumu testos.

Lodlodēšanas šuvju lieces pārbaude ar volframa loklodēšanas šuvēm, kas izgatavotas ar Nb. Ta, Mo, Re un W-26% Re kā pildmetālus arī tika pārbaudīti liecēs, un rezultāti ir apkopoti 4. tabulā. Vislielākā elastība tika iegūta ar rēnija lodēšanas šuvi.

Lai gan šī virspusējā pētījuma rezultāti liecina, ka atšķirīgs pildmetāls var radīt savienojumus ar mehāniskām īpašībām iekšpusē līdz viendabīgu volframa metinājuma šuvju mājai, daži no šiem pildmetāliem var būt noderīgi praksē.

Rezultāti vaicājumam Volframa sakausējumi.