Tungsten ແລະໂລຫະປະສົມຂອງມັນສາມາດເຂົ້າຮ່ວມຢ່າງສໍາເລັດຜົນໂດຍການເຊື່ອມໂລຫະ tungsten-arc,
ການເຊື່ອມໂລຫະ tungsten-arc braze, ການເຊື່ອມໂລຫະ beam ເອເລັກໂຕຣນິກແລະໂດຍການປ່ອຍອາຍພິດທາງເຄມີ.

ຄວາມສາມາດໃນການເຊື່ອມສານຂອງ tungsten ແລະໂລຫະປະສົມຈໍານວນຫນຶ່ງທີ່ປະສົມປະສານໂດຍການຫລໍ່ໂຄ້ງ, ໂລຫະຜົງ, ຫຼືເຕັກນິກການລະບາຍອາຍພິດທາງເຄມີ (CVD) ໄດ້ຖືກປະເມີນ. ວັດສະດຸສ່ວນໃຫຍ່ທີ່ໃຊ້ແມ່ນແຜ່ນໜາ 0.060 ນິ້ວ. ຂະບວນການເຂົ້າຮ່ວມແມ່ນ (1) ການເຊື່ອມໂລຫະ tungsten-arc, (2) ການເຊື່ອມໂລຫະ tungsten-arc braze, (3) ການເຊື່ອມ beam ເອເລັກໂຕຣນິກແລະ (4) ເຂົ້າຮ່ວມໂດຍ CVD.
Tungsten ໄດ້ຖືກເຊື່ອມຢ່າງສໍາເລັດຜົນໂດຍວິທີການເຫຼົ່ານີ້ທັງຫມົດແຕ່ຄວາມດີຂອງການເຊື່ອມໂລຫະໄດ້ຖືກບາດສໍາຄັນຢ່າງຫຼວງຫຼາຍໂດຍປະເພດຂອງໂລຫະພື້ນຖານແລະ filler (ເຊັ່ນ: ຝຸ່ນຫຼືຜະລິດຕະພັນ arc-cast). ສໍາລັບຕົວຢ່າງ, ການເຊື່ອມໂລຫະໃນວັດສະດຸ arc-cast ແມ່ນສົມທຽບບໍ່ມີ porosity ໃນຂະນະທີ່ການເຊື່ອມໂລຫະໃນຜະລິດຕະພັນໂລຫະຜົງປົກກະຕິແລ້ວແມ່ນ porous, ໂດຍສະເພາະຕາມເສັ້ນ fusion. ສໍາລັບການເຊື່ອມໂລຫະ tungsten-arc (GTA) ໃນ 1/1r, in. ແຜ່ນ tungsten unalloyed, preheat ຕໍາ່ສຸດທີ່ 150 ° C (ຊຶ່ງໄດ້ພົບເຫັນວ່າເປັນ ductileto-brittle ການປ່ຽນແປງອຸນຫະພູມຂອງໂລຫະພື້ນຖານ) ການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ບໍ່ມີຮອຍແຕກ. ໃນຖານະເປັນໂລຫະພື້ນຖານ, ໂລຫະປະສົມ tungsten-rhenium ສາມາດເຊື່ອມໄດ້ໂດຍບໍ່ມີການ preheat, ແຕ່ porosity ຍັງເປັນບັນຫາກັບຜະລິດຕະພັນຝຸ່ນໂລຫະປະສົມ tungsten. Preheating ປະກົດວ່າບໍ່ມີຜົນກະທົບ porosity ການເຊື່ອມໂລຫະຊຶ່ງຕົ້ນຕໍແມ່ນຫນ້າທີ່ຂອງປະເພດຂອງໂລຫະພື້ນຖານ.
ternperatures ductile-to-brittle transition ternperatures (DBIT) ສໍາລັບການເຊື່ອມໂລຫະ tungsten-arc ໃນປະເພດຂອງໂລຫະຜົງ tungsten ທີ່ແຕກຕ່າງກັນແມ່ນ 325 ຫາ 475 ° C, ເມື່ອທຽບກັບ 150. C ສໍາລັບໂລຫະພື້ນຖານແລະຂອງ 425 ° C ສໍາລັບ beamwelded ເອເລັກໂຕຣນິກ. arc-cast tungsten.
ການເຊື່ອມໂລຫະ tungsten ດ້ວຍໂລຫະປະສົມທີ່ບໍ່ຄ້າຍຄືກັນເບິ່ງຄືວ່າບໍ່ໄດ້ຜະລິດຄຸນສົມບັດຮ່ວມກັນທີ່ດີກ່ວາວິທີການປະສົມອື່ນໆ. ພວກເຮົາໃຊ້ Nb, Ta, W-26% Re, Mo ແລະ Re ເປັນໂລຫະ filler ໃນການເຊື່ອມໂລຫະ braze. Nb ແລະ Mo ເຮັດໃຫ້ເກີດຮອຍແຕກຢ່າງຮຸນແຮງ.

ເຂົ້າຮ່ວມໂດຍ CVD ຢູ່ທີ່ 510 ຫາ 560 ° C

ກໍາຈັດທັງຫມົດແຕ່ຈໍານວນຂະຫນາດນ້ອຍຂອງ porosity ແລະຍັງລົບລ້າງບັນຫາທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບອຸນຫະພູມສູງທີ່ຈໍາເປັນສໍາລັບການເຊື່ອມໂລຫະ (ເຊັ່ນ: ເມັດພືດຂະຫນາດໃຫຍ່ໃນເຂດການເຊື່ອມໂລຫະແລະຄວາມຮ້ອນທີ່ມີຜົນກະທົບ).
ແນະນຳ
ໂລຫະປະສົມ tungsten ແລະ tungsten-base ໄດ້ຖືກພິຈາລະນາສໍາລັບຄໍາຮ້ອງສະຫມັກນິວເຄລຍແລະອາວະກາດທີ່ກ້າວຫນ້າລວມທັງອຸປະກອນການປ່ຽນຄວາມຮ້ອນ, ຍານພາຫະນະ reentry, ອົງປະກອບນໍ້າມັນເຊື້ອໄຟທີ່ມີອຸນຫະພູມສູງແລະອົງປະກອບຂອງເຕົາປະຕິກອນອື່ນໆ. ຂໍ້ໄດ້ປຽບຂອງວັດສະດຸເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນປະສົມປະສານຂອງອຸນຫະພູມ melting ສູງຫຼາຍ, ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງທີ່ດີໃນອຸນຫະພູມສູງ, ຄວາມຮ້ອນແລະໄຟຟ້າສູງແລະທົນທານຕໍ່ການ corrosion ພຽງພໍໃນສະພາບແວດລ້ອມສະເພາະໃດຫນຶ່ງ. ເນື່ອງຈາກຄວາມເຫນື່ອຍຈໍາກັດຈໍາກັດຄວາມຍືດຫຍຸ່ນຂອງຜ້າ, ປະໂຫຍດຂອງວັດສະດຸເຫຼົ່ານີ້ຢູ່ໃນອົງປະກອບໂຄງສ້າງພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂການບໍລິການທີ່ເຄັ່ງຄັດແມ່ນຂຶ້ນກັບການພັດທະນາຂັ້ນຕອນການເຊື່ອມໂລຫະເພື່ອໃຫ້ຂໍ້ຕໍ່ທີ່ສົມທຽບກັບຄຸນສົມບັດຂອງໂລຫະພື້ນຖານ. ດັ່ງນັ້ນ, ຈຸດປະສົງຂອງການສຶກສາເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນ (1) ກໍານົດຄຸນສົມບັດກົນຈັກຂອງຂໍ້ຕໍ່ທີ່ຜະລິດໂດຍວິທີການເຂົ້າຮ່ວມທີ່ແຕກຕ່າງກັນໃນຫຼາຍປະເພດຂອງ tungsten unalloyed ແລະໂລຫະປະສົມ; (2) ປະເມີນຜົນກະທົບຂອງການດັດແປງຕ່າງໆໃນການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນແລະເຕັກນິກການເຂົ້າຮ່ວມ; ແລະ (3) ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມເປັນໄປໄດ້ຂອງການຜະລິດອົງປະກອບການທົດສອບທີ່ເຫມາະສົມສໍາລັບຄໍາຮ້ອງສະຫມັກສະເພາະ.
ວັດສະດຸ
ແຕງສະເຕນບໍ່ປະສົມ m叮10 m. ແຜ່ນຫນາແມ່ນວັດສະດຸທີ່ມີຄວາມສົນໃຈຫຼາຍທີ່ສຸດ. ທາດ tungsten ທີ່ບໍ່ມີການປະສົມໃນການສຶກສານີ້ແມ່ນຜະລິດໂດຍໂລຫະຜົງ, ການຫລໍ່ດ້ວຍອາກແລະເຕັກນິກການປ່ອຍອາຍພິດທາງເຄມີ. ຕາຕະລາງ 1 ສະແດງໃຫ້ເຫັນລະດັບຄວາມບໍ່ສະອາດຂອງໂລຫະຜົງ, CVD ແລະຜະລິດຕະພັນ tungsten arc-cast ຕາມທີ່ໄດ້ຮັບ. ສ່ວນໃຫຍ່ຕົກຢູ່ໃນຂອບເຂດທີ່ພົບເຫັນຢູ່ໃນ tungsten

ແຕ່ຄວນສັງເກດວ່າວັດສະດຸ CVD ມີປະລິມານ fluorine ຫຼາຍກວ່າປົກກະຕິ.
ຂະໜາດ ແລະຮູບຮ່າງຕ່າງໆຂອງໂລຫະປະສົມ tungsten ແລະ tungsten ໄດ້ຖືກລວມເຂົ້າກັນເພື່ອປຽບທຽບ. ສ່ວນໃຫຍ່ຂອງພວກເຂົາແມ່ນຜະລິດຕະພັນໂລຫະຜົງ, ເຖິງແມ່ນວ່າບາງວັດສະດຸ arc-cast ໄດ້ຖືກເຊື່ອມ. ການຕັ້ງຄ່າສະເພາະໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອກໍານົດຄວາມເປັນໄປໄດ້ຂອງໂຄງສ້າງແລະອົງປະກອບຂອງອາຄານ. ຄູ່ສົມລົດທັງໝົດໄດ້ຮັບໃນສະພາບທີ່ເຮັດວຽກໄດ້ເຢັນຢ່າງສົມບູນ, ຍົກເວັ້ນ CVD tungsten, ເຊິ່ງໄດ້ຮັບການຝາກໄວ້. ເນື່ອງຈາກຄວາມເສື່ອມຂອງ tungsten ທີ່ມີການຫລອມໂລຫະ ແລະ ເມັດພືດທີ່ມີເມັດໃຫຍ່ເພີ່ມຂຶ້ນ, ວັດສະດຸດັ່ງກ່າວໄດ້ຖືກເຊື່ອມໃນສະພາບທີ່ເຮັດວຽກໄດ້ເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນການເຕີບໂຕຂອງເມັດພືດໃນເຂດທີ່ຖືກກະທົບຄວາມຮ້ອນ. B ເນື່ອງຈາກຄ່າໃຊ້ຈ່າຍສູງຂອງວັດສະດຸແລະຈໍານວນທີ່ຂ້ອນຂ້າງມີຫນ້ອຍ, ພວກເຮົາໄດ້ອອກແບບຕົວຢ່າງການທົດສອບທີ່ນໍາໃຊ້ຈໍານວນຕໍາ່ສຸດທີ່ຂອງວັດສະດຸທີ່ສອດຄ່ອງກັບການໄດ້ຮັບຂໍ້ມູນທີ່ຕ້ອງການ.
ຂັ້ນຕອນ
ເນື່ອງຈາກອຸນຫະພູມການຫັນປ່ຽນ ductile-to-brittle (DBTT) ຂອງ tungsten ສູງກວ່າອຸນຫະພູມຫ້ອງ, ຕ້ອງໃຊ້ການດູແລພິເສດໃນການຈັດການແລະເຄື່ອງຈັກເພື່ອຫຼີກເວັ້ນການແຕກ1. ການຂັດຂັດເຮັດໃຫ້ແຂບແຕກ ແລະພວກເຮົາໄດ້ພົບເຫັນວ່າເຄື່ອງປັ່ນປ່ວນ ແລະ ການຂັດກະແສໄຟຟ້າເຮັດໃຫ້ການກວດກາຄວາມຮ້ອນຢູ່ເທິງພື້ນຜິວ. ເວັ້ນເສຍແຕ່ວ່າພວກມັນຖືກໂຍກຍ້າຍອອກໂດຍການຂັດ, ຮອຍແຕກເຫຼົ່ານີ້ອາດຈະແຜ່ຂະຫຍາຍໃນລະຫວ່າງການເຊື່ອມໂລຫະແລະການນໍາໃຊ້ຕໍ່ມາ.
Tungsten, ເຊັ່ນດຽວກັນກັບໂລຫະ refractory ທັງຫມົດ, ຕ້ອງໄດ້ຮັບການເຊື່ອມໃນບັນຍາກາດທີ່ບໍລິສຸດຂອງອາຍແກັສ inert (ຂະບວນການ tungsten-arc) ຫຼືສູນຍາກາດ (electron beam pro:::ess)2 ເພື່ອຫຼີກເວັ້ນການປົນເປື້ອນຂອງການເຊື່ອມໂດຍ interstitials. ເນື່ອງຈາກ tungsten ມີຈຸດລະລາຍສູງສຸດຂອງໂລຫະທັງຫມົດ (3410 ° C), ອຸປະກອນການເຊື່ອມໂລຫະຈະຕ້ອງມີຄວາມທົນທານຕໍ່ອຸນຫະພູມການບໍລິການສູງ.

ຕາຕະລາງ 1

ສາມຂະບວນການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ແຕກຕ່າງກັນໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້: ການເຊື່ອມໂລຫະ tungsten-arc, ການເຊື່ອມໂລຫະ tungsten-arc braze ອາຍແກັສແລະການເຊື່ອມໂລຫະ beam ເອເລັກໂຕຣນິກ. ເງື່ອນໄຂການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ຈໍາເປັນສໍາລັບການ pcnetration ສໍາເລັດດ້ວຍການປ້ອນພະລັງງານຕໍາ່ສຸດທີ່ຖືກກໍານົດສໍາລັບແຕ່ລະວັດສະດຸ. ກ່ອນທີ່ຈະເຊື່ອມ, ວັດສະດຸແຜ່ນໄດ້ຖືກ machined ເຂົ້າໄປໃນ 囚in. ຊ່ອງຫວ່າງກວ້າງແລະ degreased ດ້ວຍເຫຼົ້າ ethyl. ການອອກແບບຮ່ວມກັນເປັນຮ່ອງສີ່ຫລ່ຽມທີ່ບໍ່ມີການເປີດຮາກ.
ການເຊື່ອມໂລຫະ Tungsten-Arc
ການເຊື່ອມໂລຫະ tungsten-arc ອັດຕະໂນມັດແລະອາຍແກັສຄູ່ມືທັງຫມົດແມ່ນເຮັດຢູ່ໃນ ehamher ທີ່ຖືກຮັກສາໄວ້ຂ້າງລຸ່ມນີ້ 5 x I ຫຼື. torr ປະມານ 1 ຊົ່ວໂມງແລະຫຼັງຈາກນັ້ນເຕັມໄປດ້ວຍ argon ທີ່ບໍລິສຸດຫຼາຍ. ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ lA, ສະພາການໄດ້ຖືກຕິດຕັ້ງດ້ວຍກົນໄກການຂ້າມຜ່ານແລະຫົວໄຟສໍາລັບການເຊື່ອມອັດຕະໂນມັດ. ຊິ້ນວຽກໄດ້ຖືກຈັດໃສ່ໃນທໍ່ທອງແດງທີ່ສະຫນອງດ້ວຍ tungsten inserts ຢູ່ທຸກຈຸດຂອງການຕິດຕໍ່ເພື່ອປ້ອງກັນບໍ່ໃຫ້ມັນຖືກ brazed ກັບວຽກງານໂດຍການຕີການເຊື່ອມໂລຫະ. ພື້ນຖານຂອງອຸປະກອນດັ່ງກ່າວມີເຄື່ອງເຮັດຄວາມຮ້ອນໃນໄສ້ຕອງໄຟຟ້າທີ່ preheated ການເຮັດວຽກກັບອຸນຫະພູມທີ່ຕ້ອງການ, Fig. 1 B. ການເຊື່ອມໂລຫະທັງຫມົດແມ່ນເຮັດດ້ວຍຄວາມໄວໃນການເດີນທາງອອກຈາກ 10 ipm, eurrent ປະມານ 350 amp ແລະແຮງດັນຂອງ 10 ຫາ 15 v. .
ການເຊື່ອມໂລຫະ Tungsten-A『c Braze
ການເຊື່ອມໂລຫະ tungsten-ແມ່ນ braze ໄດ້ຖືກສ້າງຂຶ້ນໃນ ehamber ທີ່ມີບັນຍາກາດ inert ໂດຍເຕັກນິກການຄ້າຍຄືກັນກັບ.

ທີ່ອະທິບາຍຂ້າງເທິງ. ການເຊື່ອມໂລຫະ bead-onplate ທີ່ເຮັດດ້ວຍ tungsten ແລະ W-26% Re filler ໂລຫະແມ່ນເຮັດດ້ວຍຕົນເອງ; ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ການເຊື່ອມໂລຫະ butt braze ໄດ້ welded ອັດຕະໂນມັດຫຼັງຈາກໂລຫະ filler ໄດ້ຖືກຈັດໃສ່ໃນຮ່ວມກັນ butt.
Electron Beam ການເຊື່ອມໂລຫະ
ການເຊື່ອມໂລຫະ beam eleetron ໄດ້ຖືກຜະລິດຢູ່ໃນເຄື່ອງ 150-kV 20-mA. ສູນຍາກາດປະມານ 5 x I o-6 torr ໄດ້ຖືກຮັກສາໄວ້ໃນລະຫວ່າງການເຊື່ອມ. ການເຊື່ອມໂລຫະ beam ເອເລັກໂຕຣນິກເຮັດໃຫ້ອັດຕາສ່ວນສູງຫຼາຍຂອງຄວາມເລິກກັບ width ແລະເຂດຜົນກະທົບຄວາມຮ້ອນແຄບ.
』 ການ​ປະ​ຕິ​ບັດ​ໂດຍ​ການ​ຈັດ​ອາຍ​ພິດ​ທາງ​ເຄ​ມີ​
ຂໍ້ຕໍ່ tungsten ໄດ້ຖືກສ້າງຂື້ນໂດຍການຝາກໂລຫະ tungsten ທີ່ບໍ່ມີການປະສົມຜ່ານຂະບວນການປ່ອຍອາຍພິດທາງເຄມີ3. Tungsten ໄດ້ຖືກຝາກໄວ້ໂດຍການຫຼຸດຜ່ອນ hydrogen ຂອງ tungsten hexafluoride ອີງຕາມການຕິກິຣິຍາ-t.
ຄວາມຮ້ອນ
WFs(g) + 3H,(g)一–+W(s) + 6HF(g).
ການນໍາໃຊ້ເຕັກນິກນີ້ສໍາລັບການເຂົ້າຮ່ວມຕ້ອງການພຽງແຕ່ການປ່ຽນແປງເລັກນ້ອຍໃນ fixtures ແລະການກະຈາຍການໄຫຼ reactant. ປະໂຫຍດຕົ້ນຕໍຂອງຂະບວນການນີ້ຫຼາຍກວ່າວິທີການປະສົມປະສານແບບດັ້ງເດີມແມ່ນວ່າ, ເນື່ອງຈາກວ່າອຸນຫະພູມຕ່ໍາທີ່ໃຊ້ (510 ຫາ 650 ° C) ແມ່ນຕ່ໍາກວ່າຈຸດລະລາຍຂອງ.

tungsten (3410 ° C), recrystallization ແລະເປັນໄປໄດ້ຕໍ່ໄປອີກແລ້ວ cmbrittlement ຂອງໂລຫະພື້ນຖານ tungsten wrought ໂດຍ impurities ຫຼືການຂະຫຍາຍຕົວຂອງເມັດພືດແມ່ນຫຼຸດລົງ.
ການອອກແບບຮ່ວມກັນຫຼາຍຢ່າງລວມທັງການປິດກົ້ນແລະທໍ່ປາຍໄດ້ຖືກຜະລິດ. ການຖົມດິນໄດ້ຖືກປະຕິບັດໂດຍການຊ່ວຍເຫຼືອຂອງ mandrel ທອງແດງທີ່ຖືກນໍາໃຊ້ເປັນ fixture, ຊິ້ນສ່ວນສອດຄ່ອງແລະ substrate. ຫຼັງ​ຈາກ​ການ​ຝັງ​ໄດ້​ສໍາ​ເລັດ​, mandrel eopper ໄດ້​ຖືກ​ໂຍກ​ຍ້າຍ​ອອກ​ໂດຍ​ການ​ຝັງ​. ນັບຕັ້ງແຕ່ການເຮັດວຽກອື່ນໆ "ໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າ CVD tungsten ມີຄວາມກົດດັນທີ່ຕົກຄ້າງທີ່ຊັບຊ້ອນຕາມທີ່ຝາກໄວ້, ຂໍ້ຕໍ່ເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນຄວາມກົດດັນ relicvcd I hr ຢູ່ທີ່ 1000 °ຫາ 1600 ° C ກ່ອນທີ່ຈະເຄື່ອງຈັກຫຼືການທົດສອບ.
ການກວດກາແລະການທົດສອບ
ຂໍ້ຕໍ່ໄດ້ຖືກກວດກາດ້ວຍສາຍຕາແລະໂດຍການເຈາະຂອງແຫຼວແລະ radiography ກ່ອນທີ່ຈະທົດສອບ. ການເຊື່ອມໂລຫະແບບປົກກະຕິໄດ້ຖືກວິເຄາະທາງເຄມີສໍາລັບອົກຊີເຈນແລະໄນໂຕຣເຈນ (ຕາຕະລາງ 2) ແລະການກວດກາໂລຫະຢ່າງກວ້າງຂວາງໄດ້ຖືກປະຕິບັດຕະຫຼອດການສຶກສາ.
ເນື່ອງຈາກຄວາມລຽບງ່າຍ ແລະ ການປັບຕົວເຂົ້າກັບຕົວຢ່າງຂະໜາດນ້ອຍ, ການທົດສອບງໍໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເປັນເງື່ອນໄຂຕົ້ນຕໍສໍາລັບຄວາມສົມບູນຮ່ວມກັນແລະການປຽບທຽບຂອງຂະບວນການ. ອຸນຫະພູມການຫັນປ່ຽນ ductile-tobrittle ໄດ້ຖືກກໍານົດດ້ວຍອຸປະກອນບິດສາມຈຸດສໍາລັບຂໍ້ຕໍ່ທັງເປັນການເຊື່ອມໂລຫະແລະຫຼັງຈາກຜູ້ສູງອາຍຸ. ຕົວຢ່າງພື້ນຖານສໍາລັບການທົດສອບໂຄ້ງແມ່ນຕາມລວງຍາວ

ໃບໜ້າໂຄ້ງ, ຍາວ 24t x ກວ້າງ 12t, ບ່ອນທີ່ t ແມ່ນຄວາມໜາຂອງຕົວຢ່າງ. ຕົວຢ່າງໄດ້ຮັບການສະຫນັບສະຫນູນຢູ່ໃນຂອບເຂດ 15t ແລະໂກງດ້ວຍ plunger ຂອງ radius 4t ໃນອັດຕາ 0.5 ipm. ເລຂາຄະນິດນີ້ມັກຈະເຮັດໃຫ້ຂໍ້ມູນທີ່ໄດ້ຮັບຕາມຄວາມໜາຕ່າງໆຕາມປົກກະຕິ. ປົກກະຕິແລ້ວຕົວຢ່າງຖືກໂຄ້ງຜ່ານກັບ seam ການເຊື່ອມ (ຕົວຢ່າງທີ່ໂຄ້ງຕາມລວງຍາວ) ເພື່ອສະຫນອງການຜິດປົກກະຕິຂອງການເຊື່ອມໂລຫະ, ເຂດທີ່ໄດ້ຮັບຜົນກະທົບຈາກຄວາມຮ້ອນແລະໂລຫະພື້ນຖານ; ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ບາງຕົວຢ່າງຖືກງໍຕາມ seam ການເຊື່ອມ (ຕົວຢ່າງໂຄ້ງທາງຂວາງ) ສໍາລັບການປຽບທຽບ. ໃບຫນ້າໂຄ້ງໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ໃນສ່ວນເບື້ອງຕົ້ນຂອງການສືບສວນ; ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ເນື່ອງຈາກຮອຍແຕກເລັກນ້ອຍທີ່ພົບເຫັນຢູ່ໃນ faees ຂອງ welds ສ່ວນໃຫຍ່ເນື່ອງຈາກນ້ໍາຫນັກຂອງໂລຫະ molten, ໂຄ້ງຮາກໄດ້ຖືກທົດແທນໃນການທົດສອບຕໍ່ມາ. ຄໍາແນະນໍາຂອງຄະນະກໍາມະການທີ່ປຶກສາວັດສະດຸ 6 ທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບການທົດສອບງໍຂອງຕົວຢ່າງແຜ່ນໄດ້ຖືກປະຕິບັດຕາມຢ່າງໃກ້ຊິດເທົ່າທີ່ເປັນໄປໄດ້. ເນື່ອງຈາກວັດສະດຸທີ່ຈໍາກັດ, ຕົວຢ່າງທີ່ແນະນໍານ້ອຍທີ່ສຸດໄດ້ຖືກເລືອກ.
ເພື່ອກໍານົດອຸນຫະພູມການປ່ຽນແປງຂອງງໍ, ອຸປະກອນໂຄ້ງໄດ້ຖືກຫຸ້ມຢູ່ໃນເຕົາໄຟທີ່ສາມາດເພີ່ມອຸນຫະພູມໄດ້ໄວເຖິງ 500 ° C. A ງໍຂອງ 90 ຫາ 105 deg ແມ່ນ eonsidered ເປັນໂຄ້ງຢ່າງເຕັມທີ່. DBTT ໄດ້ຖືກກໍານົດເປັນອຸນຫະພູມຕ່ໍາສຸດທີ່ speeimen ງໍຢ່າງເຕັມສ່ວນໂດຍບໍ່ມີການ craeking. ເຖິງແມ່ນວ່າການທົດສອບໄດ້ຖືກດໍາເນີນຢູ່ໃນອາກາດ, ການປ່ຽນສີຂອງຕົວຢ່າງບໍ່ໄດ້ເຫັນໄດ້ຊັດເຈນຈົນກ່ວາອຸນຫະພູມການທົດສອບໄດ້ເຖິງ 400 ° C.

ຮູບ 1

ຜົນໄດ້ຮັບສໍາລັບ Tungsten ທີ່ບໍ່ມີການປະສົມ
Weldability ທົ່ວໄປ
Gas Turzgstea-Arc Welding—ໃນການເຊື່ອມໂລຫະ tungsten-arc ຂອງ 1乍in. ແຜ່ນຫນາ unalloyed, ການເຮັດວຽກຕ້ອງໄດ້ຮັບການ preheated ຢ່າງຫຼວງຫຼາຍເພື່ອປ້ອງກັນຄວາມລົ້ມເຫຼວ brittle ພາຍໃຕ້ຄວາມກົດດັນ induced ໂດຍອາການຊ໊ອກຄວາມຮ້ອນ. ຮູບທີ 2 ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງການແຕກຫັກທີ່ເກີດຈາກການເຊື່ອມໂລຫະໂດຍບໍ່ມີການທຳຄວາມຮ້ອນລ່ວງໜ້າຢ່າງຖືກຕ້ອງ. ຂະຫນາດເມັດພືດຂະຫນາດໃຫຍ່ແລະຮູບຮ່າງຂອງເຂດການເຊື່ອມໂລຫະແລະຄວາມຮ້ອນແມ່ນເຫັນໄດ້ຊັດເຈນຢູ່ໃນກະດູກຫັກ. ການສືບສວນຂອງ ternperatures preheating ຈາກອຸນຫະພູມຫ້ອງເຖິງ 540 ° C ໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າການ preheating ຕ່ໍາສຸດຂອງ 150 ° C ແມ່ນມີຄວາມຈໍາເປັນສໍາລັບການຜະສົມຜະສານການເຊື່ອມ butt ຫນຶ່ງຜ່ານທີ່ບໍ່ມີຮອຍແຕກ. ອຸນຫະພູມນີ້ເທົ່າກັບ DBTI ຂອງໂລຫະພື້ນຖານ. Preheating ກັບອຸນຫະພູມທີ່ສູງຂຶ້ນເບິ່ງຄືວ່າບໍ່ມີຄວາມຈໍາເປັນໃນການທົດສອບເຫຼົ່ານີ້, ແຕ່ວັດສະດຸທີ່ມີ DBTI ສູງກວ່າ, ຫຼືການຕັ້ງຄ່າທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມເຂັ້ມຂຸ້ນຂອງຄວາມກົດດັນທີ່ຮຸນແຮງກວ່າຫຼືພາກສ່ວນຂະຫນາດໃຫຍ່ຫຼາຍ, ອາດຈະຮຽກຮ້ອງໃຫ້ມີການ preheating ກັບ ternperatures ສູງ.
ຄຸນ​ນະ​ພາບ​ຂອງ​ການ​ເຊື່ອມ​ຕໍ່​ແມ່ນ​ຂຶ້ນ​ກັບ​ຂັ້ນ​ຕອນ​ການ​ນໍາ​ໃຊ້​ຫຼາຍ​ໃນ​ການ​ຜະ​ລິດ​ຂອງ​ໂລ​ຫະ​ພື້ນ​ຖານ​. ການເຊື່ອມໂລຫະອັດຕະໂນມັດໃນ tungsten arc-cast ເປັນສິ່ງຈໍາເປັນທີ່ບໍ່ມີ porosity, ຮູບ.
3A, ແຕ່ການເຊື່ອມໂລຫະໃນ tungsten ໂລຫະຜົງແມ່ນມີລັກສະນະເປັນ porosity ລວມ, ຮູບ 3 (b), ໂດຍສະເພາະຕາມເສັ້ນ fusion. ປະລິມານຂອງ porosity ນີ້, Fig. 3B, ໂດຍສະເພາະຕາມ 3C, ໃນ welds ທີ່ຜະລິດຢູ່ໃນສິດທິພິເສດ, ຜະລິດຕະພັນ porosity ຕ່ໍາ (GE-15 ຜະລິດໂດຍ General Electric Co., Cleveland).
ການເຊື່ອມໂລຫະ tungsten-arc ໃນ CVD tungsten ມີເຂດທີ່ໄດ້ຮັບຜົນກະທົບຈາກຄວາມຮ້ອນທີ່ຜິດປົກກະຕິເນື່ອງຈາກໂຄງສ້າງເມັດພືດ 0£ metaF ພື້ນຖານ. ຮູບທີ 4 ສະແດງໃຫ້ເຫັນໃບຫນ້າແລະສ່ວນຂ້າມທີ່ສອດຄ້ອງກັນຂອງການເຊື່ອມໂລຫະ tungsten-arc butt. ໃຫ້ສັງເກດວ່າເມັດພືດທີ່ດີຢູ່ດ້ານຍ່ອຍໄດ້ເຕີບໃຫຍ່ຍ້ອນຄວາມຮ້ອນຂອງການເຊື່ອມໂລຫະ. ຍັງເຫັນໄດ້ຊັດເຈນແມ່ນການຂາດການຂະຫຍາຍຕົວຂອງຖັນຂະຫນາດໃຫຍ່

ເມັດພືດ. ເມັດພືດຖັນມີອາຍແກັສ
bubb_les ຢູ່ຂອບເຂດເມັດພືດທີ່ເກີດຈາກຄວາມບໍ່ສະອາດ fluorme8. ດັ່ງນັ້ນ, ຖ້າ
ພື້ນຜິວຍ່ອຍຂອງເມັດພືດອັນດີງາມຖືກໂຍກຍ້າຍອອກກ່ອນທີ່ຈະເຊື່ອມ, ການເຊື່ອມໂລຫະບໍ່ມີເຂດທີ່ໄດ້ຮັບຜົນກະທົບຈາກຄວາມຮ້ອນທີ່ກວດພົບດ້ວຍໂລຫະ. ແນ່ນອນ, ໃນວັດສະດຸ CVD ທີ່ເຮັດວຽກ (ເຊັ່ນ: ທໍ່ extruded ຫຼື drawn) ເຂດທີ່ໄດ້ຮັບຜົນກະທົບຄວາມຮ້ອນຂອງການເຊື່ອມໂລຫະມີໂຄງສ້າງເມັດພືດ recrystallized ປົກກະຕິ.
ຮອຍແຕກໄດ້ຖືກພົບເຫັນຢູ່ໃນຂອບເຂດເມັດ columnar ໃນ RAZ ຂອງການເຊື່ອມໂລຫະຈໍານວນຫນຶ່ງໃນ CVD tungsten. ຮອຍແຕກນີ້, ສະແດງໃຫ້ເຫັນໃນຮູບທີ 5, ແມ່ນເກີດມາຈາກການສ້າງຕັ້ງຢ່າງໄວວາ ແລະການຂະຫຍາຍຕົວຂອງຟອງໃນຂອບເຂດເມັດພືດທີ່ອຸນຫະພູມສູງ9. ຢູ່ໃນອຸນຫະພູມສູງທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບການເຊື່ອມໂລຫະ, ຟອງສາມາດບໍລິໂພກຫຼາຍຂອງເຂດແດນເມັດພືດ; ນີ້, ສົມທົບກັບຄວາມກົດດັນທີ່ຜະລິດໃນລະຫວ່າງການເຮັດຄວາມເຢັນ, ດຶງຂອບເຂດເມັດພືດອອກຈາກກັນເພື່ອສ້າງເປັນຮອຍແຕກ. ການສຶກສາຂອງການສ້າງຟອງໃນ tungsten ແລະເງິນຝາກໂລຫະອື່ນໆໃນໄລຍະການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຟອງເກີດຂຶ້ນໃນໂລຫະເງິນຝາກຕ່ໍາກວ່າ 0.3 Tm (ອຸນຫະພູມ melting homologous). ການສັງເກດການນີ້ຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າຟອງອາຍແກັສປະກອບມາຈາກການລວມຕົວຂອງຊ່ອງຫວ່າງແລະອາຍແກັສທີ່ຕິດຢູ່ໃນລະຫວ່າງການຫມຸນ. ໃນກໍລະນີຂອງ CVD tungsten, ອາຍແກັສອາດຈະເປັນ fluorine ຫຼືສານປະກອບ fluoride
Electron Beam Welding-tungsten unalloyed is an electron beam welded with and without preheating. ຄວາມຕ້ອງການສໍາລັບການ preheat ແຕກຕ່າງກັນກັບຕົວຢ່າງ. ເພື່ອຮັບປະກັນການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ບໍ່ມີຮອຍແຕກ, ແນະນໍາໃຫ້ເຮັດຄວາມຮ້ອນຢ່າງຫນ້ອຍກັບ DBTT ຂອງໂລຫະພື້ນຖານ. ການເຊື່ອມໂລຫະໄຟຟ້າໃນຜະລິດຕະພັນໂລຫະຜົງຍັງມີ porosity ການເຊື່ອມທີ່ໄດ້ກ່າວມາກ່ອນຫນ້ານີ້.

ການເຊື່ອມໂລຫະ Tungsten-Arc Braze 一ໃນຄວາມພະຍາຍາມທີ່ຈະສ້າງຕັ້ງວ່າການເຊື່ອມໂລຫະ braze ສາມາດນໍາໃຊ້ປະໂຫຍດໄດ້, ພວກເຮົາໄດ້ທົດລອງຂະບວນການ tungstenarc ອາຍແກັສສໍາລັບການເຮັດການເຊື່ອມໂລຫະ braze ໃນແຜ່ນ tungsten ໂລຫະຜົງ, ການເຊື່ອມໂລຫະ braze ໄດ້ຖືກເຮັດໂດຍການວາງໂລຫະ filler ຕາມທາງ. butt joint ກ່ອນທີ່ຈະເຊື່ອມ. ການເຊື່ອມໂລຫະ Braze ໄດ້ຖືກຜະລິດດ້ວຍ Nb, Ta, Mo, Re, ແລະ W-26% Re ທີ່ບໍ່ໄດ້ປະສົມເປັນໂລຫະ filler. ຕາມທີ່ຄາດໄວ້, ມີ porosity ຢູ່ເສັ້ນ fusion ໃນພາກສ່ວນ metallographic ຂອງຂໍ້ຕໍ່ທັງຫມົດ (ຮູບ 6) ເນື່ອງຈາກວ່າໂລຫະພື້ນຖານແມ່ນຜະລິດຕະພັນໂລຫະຜົງ. ການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ເຮັດດ້ວຍ niobium ແລະ molybdenum filler ມີຮອຍແຕກ.
ຄວາມແຂງຂອງການເຊື່ອມໂລຫະແລະການເຊື່ອມໂລຫະ braze ໄດ້ຖືກປຽບທຽບໂດຍການສຶກສາຂອງການເຊື່ອມ bead-on-plate ທີ່ເຮັດດ້ວຍ tungsten unalloyed ແລະ W一26% Re ເປັນໂລຫະ filler. ການເຊື່ອມໂລຫະ tungstenarc ອາຍແກັສແລະການເຊື່ອມໂລຫະ braze ໄດ້ຖືກຜະລິດດ້ວຍຕົນເອງໃນຜະລິດຕະພັນໂລຫະຜົງ tungsten ທີ່ບໍ່ມີການປະສົມ (ຊັ້ນ porosity ຕ່ໍາ, ສິດທິພິເສດ (GE-15) ແລະຊັ້ນການຄ້າປົກກະຕິ). ການເຊື່ອມໂລຫະແລະການເຊື່ອມໂລຫະ braze ໃນແຕ່ລະວັດສະດຸແມ່ນມີອາຍຸ 900, 1200, 1600 ແລະ 2000 ° C ສໍາລັບ l, 10, 100 ແລະ 1000 ຊົ່ວໂມງ. ຕົວຢ່າງໄດ້ຖືກກວດສອບດ້ວຍໂລຫະ, ແລະການຖ່າຍທອດຄວາມແຂງໄດ້ຖືກປະຕິບັດໃນທົ່ວການເຊື່ອມ, ເຂດທີ່ໄດ້ຮັບຜົນກະທົບຈາກຄວາມຮ້ອນ, ແລະໂລຫະພື້ນຖານທັງເປັນການເຊື່ອມໂລຫະແລະຫຼັງຈາກການປິ່ນປົວຄວາມຮ້ອນ.

ຕາຕະລາງ 2

ຮູບ2

ເນື່ອງຈາກວັດສະດຸທີ່ໃຊ້ໃນການສຶກສານີ້ແມ່ນຜະລິດຕະພັນໂລຫະຜົງ, ຄວາມແຕກຕ່າງກັນຂອງ porosity ແມ່ນມີຢູ່ໃນການເຊື່ອມໂລຫະແລະ braze ເງິນຝາກ. ອີກເທື່ອ ໜຶ່ງ, ຂໍ້ຕໍ່ທີ່ເຮັດດ້ວຍໂລຫະຜົງປົກກະຕິຂອງໂລຫະພື້ນຖານ tungsten ມີ porosity ຫຼາຍກ່ວາທີ່ເຮັດດ້ວຍ porosity ຕ່ໍາ, tungsten ເປັນເຈົ້າຂອງ. ການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ເຮັດດ້ວຍໂລຫະປະສົມ W—26% Re ມີຮູຂຸມຂົນນ້ອຍກວ່າການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ເຮັດດ້ວຍໂລຫະ tungsten ທີ່ບໍ່ມີການປະສົມ.
ບໍ່ມີຜົນສະທ້ອນຂອງເວລາຫຼືອຸນຫະພູມໄດ້ຖືກສັງເກດເຫັນກ່ຽວກັບຄວາມແຂງຂອງການເຊື່ອມໂລຫະທີ່ເຮັດດ້ວຍ tungsten ທີ່ບໍ່ມີໂລຫະປະສົມເປັນໂລຫະ filler. ໃນຖານະເປັນການເຊື່ອມໂລຫະ, ການວັດແທກຄວາມແຂງຂອງໂລຫະເຊື່ອມແລະພື້ນຖານແມ່ນຄົງທີ່ແລະບໍ່ປ່ຽນແປງຫຼັງຈາກອາຍຸ. ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ການເຊື່ອມໂລຫະ braze ທີ່ເຮັດດ້ວຍໂລຫະ Filler W—26% Re ແມ່ນຂ້ອນຂ້າງແຂງກວ່າທີ່ຜະລິດກວ່າໂລຫະພື້ນຖານ (ຮູບ 7). ອາດຈະເປັນຄວາມແຂງທີ່ສູງຂຶ້ນຂອງເງິນຝາກການເຊື່ອມໂລຫະ W-Re br立e ແມ່ນເນື່ອງມາຈາກການແຂງຂອງການແກ້ໄຂແຂງແລະ / ຫຼືມີໄລຍະ er ກະຈາຍລະອຽດໃນໂຄງສ້າງແຂງ. ແຜນວາດໄລຍະ tungstenrhenium 11 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າພື້ນທີ່ທ້ອງຖິ່ນທີ່ມີເນື້ອໃນ rhenium ສູງສາມາດເກີດຂື້ນໃນລະຫວ່າງການເຢັນໄວແລະສົ່ງຜົນໃຫ້ເກີດການສ້າງຕັ້ງຂອງໄລຍະ er ແຂງ, brittle ໃນໂຄງສ້າງຍ່ອຍທີ່ຖືກແຍກສູງ. ອາດຈະເປັນໄລຍະ er ໄດ້ຖືກກະແຈກກະຈາຍລະອຽດຢູ່ໃນເມັດພືດຫຼືຂອບເຂດເມັດພືດ, ເຖິງແມ່ນວ່າບໍ່ມີອັນໃດໃຫຍ່ພໍທີ່ຈະຖືກກໍານົດໂດຍການກວດກາໂລຫະຫຼືການແຜ່ກະຈາຍ X-ray.
ຄວາມແຂງແມ່ນວາງແຜນໄວ້ເປັນໜ້າທີ່ຂອງໄລຍະຫ່າງຈາກເສັ້ນສູນກາງການເຊື່ອມໂລຫະ braze-weld ສໍາລັບອຸນຫະພູມອາຍຸທີ່ແຕກຕ່າງກັນໃນຮູບ 7A. ສັງເກດການປ່ຽນແປງຢ່າງກະທັນຫັນ

ໃນຄວາມແຂງຢູ່ໃນເສັ້ນ fusion. ດ້ວຍອຸນຫະພູມທີ່ເພີ່ມຂຶ້ນ, ຄວາມແຂງຂອງການເຊື່ອມໂລຫະ braze ຫຼຸດລົງຈົນກ່ວາ, ຫຼັງຈາກ 100 ຊົ່ວໂມງຢູ່ທີ່ J 600 ° C, ຄວາມແຂງແມ່ນຄືກັນກັບຂອງໂລຫະພື້ນຖານ tungsten ທີ່ບໍ່ໄດ້ປະສົມ. ທ່າອ່ຽງຂອງການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມແຂງກະດ້າງກັບອຸນຫະພູມທີ່ເພີ່ມຂຶ້ນແມ່ນຖືເປັນຄວາມຈິງສໍາລັບທຸກເວລາຂອງຜູ້ສູງອາຍຸ. ການເພີ່ມເວລາຢູ່ໃນອຸນຫະພູມຄົງທີ່ຍັງເຮັດໃຫ້ເກີດການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມແຂງຂອງ simiJar, ດັ່ງທີ່ສະແດງສໍາລັບອຸນຫະພູມຜູ້ສູງອາຍຸຂອງ 1200 ° C ໃນຮູບ 7B.
ການເຂົ້າຮ່ວມໂດຍການຖິ້ມອາຍຂອງສານເຄມີ - ການເຂົ້າຮ່ວມຂອງ tungsten ໂດຍເຕັກນິກ CVD ໄດ້ຖືກສືບສວນວ່າເປັນວິທີການຜະລິດການເຊື່ອມໂລຫະໃນການອອກແບບຕົວຢ່າງຕ່າງໆ. ໂດຍການນໍາໃຊ້ອຸປະກອນແລະຜ້າອັດດັງທີ່ເຫມາະສົມເພື່ອຈໍາກັດການຝັງຕົວໃນພື້ນທີ່ທີ່ຕ້ອງການ, ແຜ່ນ CVD ແລະໂລຫະຜົງ tungsten ໄດ້ເຂົ້າຮ່ວມແລະການປິດທ້າຍຂອງທໍ່ໄດ້ຖືກຜະລິດ. ການຖິ້ມເຂົ້າໄປໃນ bevel ທີ່ມີມຸມລວມຂອງປະມານ 90 deg ຜະລິດ cracking, ຮູບ 8A, ຢູ່ທີ່ຕັດກັນຂອງເມັດ columnar ການຂະຫຍາຍຕົວຈາກຫນຶ່ງຂອງຫນ້າ bevel ແລະ substrate (ຊຶ່ງໄດ້ຖືກ etched ຫ່າງ). ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ຂໍ້ຕໍ່ທີ່ມີຄວາມສົມບູນສູງໂດຍບໍ່ມີການຮອຍແຕກຫຼືການສ້າງຄວາມບໍ່ສະອາດທັງຫມົດແມ່ນໄດ້ຮັບ, ຮູບ 8B, ເມື່ອການປັບໂຄງສ້າງຮ່ວມກັນໄດ້ຖືກປ່ຽນແປງໂດຍການຂັດຫນ້າຂອງໂລຫະພື້ນຖານໄປສູ່ລັດສະຫມີຂອງ飞in. tangent ກັບຮາກຂອງການເຊື່ອມ. ເພື່ອສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງການນໍາໃຊ້ປົກກະຕິຂອງຂະບວນການນີ້ໃນການຜະລິດອົງປະກອບຂອງນໍ້າມັນເຊື້ອໄຟ, ການປິດທ້າຍຈໍານວນຫນ້ອຍແມ່ນເຮັດຢູ່ໃນທໍ່ tungsten. ຂໍ້ຕໍ່ເຫຼົ່ານີ້ມີການຮົ່ວໄຫຼຢ່າງແຫນ້ນຫນາເມື່ອທົດສອບດ້ວຍ helium mass spectrorr: eter leak detector.

ຮູບ 3

ຮູບ 4

ຮູບ 5

ຄຸນສົມບັດກົນຈັກ
ການທົດສອບງໍຂອງ Fusion Welds一Ductile-to-brittle ເສັ້ນໂຄ້ງການປ່ຽນແປງໄດ້ຖືກກໍານົດສໍາລັບຂໍ້ຕໍ່ຕ່າງໆໃນ tungsten unalloyed. ເສັ້ນໂຄ້ງໃນຮູບທີ 9 ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າ DBTT ຂອງສອງໂລຫະພື້ນຖານຂອງໂລຫະປະສົມຝຸ່ນແມ່ນປະມານ I 50 ° C. ໂດຍປົກກະຕິ, DBTT (ອຸນຫະພູມຕ່ໍາສຸດທີ່ສາມາດເຮັດໃຫ້ງໍ 90 ຫາ 105 ອົງສາ) ຂອງທັງສອງວັດສະດຸເພີ່ມຂຶ້ນຢ່າງຫຼວງຫຼາຍຫຼັງຈາກການເຊື່ອມໂລຫະ. . ອຸນຫະພູມຂອງການປ່ຽນແປງໄດ້ເພີ່ມຂຶ້ນປະມານ 175 ° C ເປັນມູນຄ່າ 325 ° C ສໍາລັບ tungsten ໂລຫະຜົງປົກກະຕິແລະເພີ່ມຂຶ້ນປະມານ 235 ° C ເປັນມູນຄ່າຂອງ 385 ° C ສໍາລັບ porosity ຕ່ໍາ, ອຸປະກອນການເປັນເຈົ້າຂອງ. ຄວາມແຕກຕ່າງໃນ DBTTs ຂອງການເຊື່ອມໂລຫະແລະ unwelded ແມ່ນເນື່ອງມາຈາກຂະຫນາດເມັດພືດຂະຫນາດໃຫຍ່ແລະການແຜ່ກະຈາຍທີ່ເປັນໄປໄດ້ຂອງ impurities ຂອງ welds ແລະເຂດຜົນກະທົບຄວາມຮ້ອນ. ຜົນການທົດສອບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າ DBTT ຂອງການເຊື່ອມໂລຫະ tungsten ຜົງປົກກະຕິແມ່ນຕ່ໍາກວ່າຂອງວັດສະດຸທີ່ເປັນເຈົ້າຂອງ, ເຖິງແມ່ນວ່າອັນສຸດທ້າຍມີ porosity ຫນ້ອຍ. DBTT ທີ່ສູງຂຶ້ນຂອງການເຊື່ອມຢູ່ໃນ tungsten porosity ຕ່ໍາອາດຈະເປັນຍ້ອນຂະຫນາດເມັດພືດຂະຫນາດໃຫຍ່ເລັກນ້ອຍຂອງມັນ, ຮູບ 3A ແລະ 3C.
ຜົນໄດ້ຮັບຂອງການສືບສວນເພື່ອກໍານົດ DBTT ຂອງຂໍ້ຕໍ່ຈໍານວນຫນຶ່ງໃນ tungsten ທີ່ບໍ່ມີການປະສົມໄດ້ຖືກສະຫຼຸບຢູ່ໃນຕາຕະລາງ 3. ການທົດສອບງໍແມ່ນຂ້ອນຂ້າງອ່ອນໄຫວຕໍ່ກັບການປ່ຽນແປງໃນຂັ້ນຕອນການທົດສອບ. ໂຄ້ງຂອງຮາກເບິ່ງຄືວ່າເປັນເສັ້ນເອັນຫຼາຍກ່ວາໂຄ້ງໃບໜ້າ. ການບັນເທົາຄວາມກົດດັນທີ່ຖືກຄັດເລືອກຢ່າງຖືກຕ້ອງຫຼັງຈາກການເຊື່ອມໂລຫະປະກົດວ່າຫຼຸດລົງ DBTT ຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ. The CVD tungsten ໄດ້, ຕາມການເຊື່ອມໂລຫະ, DBTT ສູງທີ່ສຸດ (560 ℃) ；ທັນໃນເວລາທີ່ມັນໄດ້ຮັບການບັນເທົາຄວາມກົດດັນ 1 ຊົ່ວໂມງຂອງ 1000 ℃ຫຼັງຈາກການເຊື່ອມໂລຫະ, DBTT ຂອງຕົນຫຼຸດລົງເຖິງ 350 ℃. ການບັນເທົາຄວາມກົດດັນຂອງ 1000 ° C ຫຼັງຈາກການເຊື່ອມໂລຫະ, DBTT ຂອງມັນຫຼຸດລົງເຖິງ 350 ° C. ການບັນເທົາຄວາມກົດດັນຂອງ tungsten ໂລຫະປະສົມ arc welded ສໍາລັບ 1 ຊົ່ວໂມງທີ່ 18000 C ຫຼຸດລົງ DBTT ຂອງວັດສະດຸນີ້ປະມານ 100 ° C ຈາກມູນຄ່າທີ່ກໍານົດສໍາລັບມັນ - ເຊື່ອມ. ການບັນເທົາຄວາມກົດດັນຂອງ 1 ຊົ່ວໂມງທີ່ 1000 ° C ກ່ຽວກັບການຮ່ວມກັນທີ່ເຮັດໂດຍວິທີການ CVD ຜະລິດ DBTT ຕ່ໍາສຸດ (200 ° C). ມັນຄວນຈະສັງເກດວ່າ, ໃນຂະນະທີ່ ternperature ການປ່ຽນແປງນີ້ແມ່ນຂ້ອນຂ້າງຕ່ໍາກວ່າອຸນຫະພູມການປ່ຽນແປງອື່ນໆທີ່ກໍານົດໃນການສຶກສານີ້, ການປັບປຸງອາດຈະໄດ້ຮັບອິດທິພົນຈາກອັດຕາຄວາມກົດດັນຕ່ໍາ (0.1 vs 0.5 ipm) ທີ່ໃຊ້ໃນການທົດສອບກ່ຽວກັບຂໍ້ຕໍ່ CVD.

ການທົດສອບງໍຂອງການເຊື່ອມໂລຫະ braze-gas tungsten-arc ການເຊື່ອມໂລຫະເຮັດດ້ວຍ Nb. Ta, Mo, Re, ແລະ W-26% Re ເປັນໂລຫະເຕີມໄດ້ຖືກທົດສອບໂຄ້ງ ແລະຜົນໄດ້ສະຫຼຸບໃນຕາຕະລາງ 4. ຄວາມຢືດຢຸ່ນທີ່ສຸດແມ່ນໄດ້ຮັບດ້ວຍການເຊື່ອມໂລຫະ rhenium braze.

ເຖິງແມ່ນວ່າຜົນຂອງການສຶກສາ cursory ນີ້ຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າໂລຫະ filler ທີ່ບໍ່ຄ້າຍຄືກັນອາດຈະຜະລິດຂໍ້ຕໍ່ທີ່ມີຄຸນສົມບັດກົນຈັກພາຍໃນກັບ thouse ຂອງເຊື່ອມໂລຫະໃນ tungsten, ບາງໂລຫະ filler ເຫຼົ່ານີ້ອາດຈະເປັນປະໂຫຍດໃນການປະຕິບັດ.

ຜົນໄດ້ຮັບສໍາລັບ Tungsten Alloys.