Вольфрам жана анын эритмелери газ вольфрам-дуасы менен ийгиликтүү кошулат,
газ вольфрам-дуасы менен ширетүүдө, электрон нур менен ширетүүдө жана химиялык бууларды коюу жолу менен.

Вольфрамдын жана анын бир катар эритмелеринин дога менен куюу, порошок металлургиясы же химиялык буу менен түшүрүү (CVD) ыкмалары менен бириктирилген ширетүүчүлүгү бааланган. колдонулган материалдардын көбү номиналдык 0,060 калың барак болгон. Колдонулган бириктирүү процесстери (1) газ вольфрам-дуасы менен ширетүү, (2) газ вольфрам-дуасы ширетүү, (3) электрондук нур менен ширетүү жана (4) CVD менен бириктирүү.
Вольфрам ушул ыкмалардын бардыгы менен ийгиликтүү ширетилген, бирок ширетүүчү жерлердин бекемдигине негизги жана толтуруучу металлдардын түрлөрү (б.а. порошок же догадан жасалган буюмдар) чоң таасирин тийгизген. Мисалы, жаа менен куюлган материалдагы ширетүүлөрдө порозия жок, ал эми порошок металлургия продуктыларындагы ширетүүлөр, айрыкча, эритүү линиясында, адатта, кеуектүү болгон. Газ вольфрам-дуасы (GTA) 1/ 1r, дюймдагы эритпеген вольфрам барагында, минималдуу 150°C алдын ала ысытуу (бул негизги металлдын ийкемдүү-морт өтүү температурасы деп табылган) жаракаларсыз ширетүүчү ширетмелерди чыгарат. Негизги металлдар катары, вольфрам-рений эритмелери алдын ала ысытуусуз ширетүүчү болгон, бирок вольфрам эритмесинин порошок продуктуларында да көзөнөктүүлүк көйгөй болгон. Алдын ала ысытуу ширетүүчүнүн көзөнөктүүлүгүнө таасир этпейт, бул биринчи кезекте негизги металлдын түрүнө байланыштуу.
Порошок металлургиясынын вольфрамынын ар кандай түрлөрүндө газ вольфрам-дуасы ширетүүчүлөрү үчүн ийкемдүүлүктөн морттукка өтүү температуралары (DBIT) негизги металл үчүн 150°C жана электрон нур менен ширетилген үчүн 425°С менен салыштырганда 325-475°С болду. догалуу вольфрам.
Вольфрамды бири-бирине окшош эмес толтургуч металлдар менен ширетүү башка бириктирүү ыкмаларына караганда жакшыраак биргелешкен касиеттерди берген жок. Биз жалмап ширетүүдө толтуруучу металл катары Nb, Ta, W-26% Re, Mo жана Re колдондук. Nb жана Mo катуу жарака алып келген.

CVD менен 510 560 ° C боюнча кошулуу

бир аз өлчөмдөгү көзөнөктүүлүктүн бардыгын жок кылды, ошондой эле ширетүү үчүн зарыл болгон жогорку температура менен байланышкан көйгөйлөрдү (мисалы, ширетүүчү жана жылуулук таасир эткен зоналардагы ири бүртүкчөлөр) жок кылды.
Introduction
Вольфрам жана вольфрам-негиздик эритмелер бир катар өнүккөн ядролук жана космостук колдонмолор үчүн каралып жатат, анын ичинде термиондук конверсиялык түзүлүштөр, кайра кирүүчү унаалар, жогорку температурадагы отун элементтери жана реактордун башка компоненттери. Бул материалдардын артыкчылыктары алардын өтө жогорку эрүү температураларынын, жогорку температурада жакшы күчтөрдүн, жогорку жылуулук жана электр өткөргүчтүктөрүнүн жана белгилүү чөйрөлөрдө коррозияга адекваттуу каршылыктын айкалышы. Морттук алардын жасоого жөндөмдүүлүгүн чектегендиктен, катаал тейлөө шарттарында бул материалдардын структуралык компоненттерде пайдалуулугу, касиеттери боюнча негизги металл менен салыштырууга боло турган бириктиргичтерди камсыз кылуу үчүн ширетүүчү процедураларды иштеп чыгуудан көз каранды. Ошондуктан, бул изилдөөлөрдүн максаттары (1) эритмесиз жана эритмеленген вольфрамдын бир нече түрлөрүндө ар кандай бириктирүү ыкмалары менен өндүрүлгөн муундардын механикалык касиеттерин аныктоо; (2) жылуулук дарылоодо жана кошулуу техникасында ар кандай модификациялардын таасирин баалоо; жана (3) конкреттүү колдонмолор үчүн ылайыктуу сыноо компоненттерин жасоонун максатка ылайыктуулугун көрсөтүү.
Материалдар
Эритпеген вольфрам m叮10 м. калың барактары эң кызыктуу материал болгон. Бул изилдөөдө эритмесиз вольфрам порошок металлургиясы, жаа куюу жана химиялык буу коюу ыкмалары менен өндүрүлгөн. 1-таблицада алынган порошок металлургиясынын, CVD жана дога менен куюлган вольфрам продукциясынын аралашмасынын деңгээли көрсөтүлгөн. Көпчүлүгү вольфрамда номиналдуу табылган диапазонго кирет

бирок КВД материалында нормадан] ашык фтор болгондугун белгилей кетуу керек.
Салыштыруу үчүн вольфрам жана вольфрам эритмелеринин ар кандай өлчөмдөрү жана формалары бириктирилди. Алардын көбү порошок металлургия буюмдары болгон, бирок кээ бир догалуу материалдар да ширетилген. Конструкцияларды жана тетиктерди куруунун максатка ылайыктуулугун аныктоо үчүн конкреттүү конфигурациялар колдонулган. Депозит катары кабыл алынган CVD вольфрамынан башка бардык матеналдар толук муздак иштетилген абалда кабыл алынган. Кайра кристаллдашкан жана ири бүртүкчөлүү вольфрамдын морттугу күчөгөндүктөн, жылуулук таасир эткен зонада дандын өсүшүн минималдаштыруу үчүн материал иштетилген абалда ширетилген. Материалдын кымбаттыгына жана салыштырмалуу аз өлчөмдөрүнө байланыштуу биз керектүү маалыматты алууга ылайыктуу материалдын минималдуу көлөмүн колдонгон сыноо үлгүлөрүн иштеп чыктык.
Процедура
Вольфрамдын ийкемдүүлүктөн морттукка өтүү температурасы (DBTT) бөлмө температурасынан жогору болгондуктан, крекингден сактануу үчүн иштетүүдө жана иштетүүдө өзгөчө кылдаттык керек1. Кыркуунун кырынын жарылып кетишине алып келет жана биз майдалоо жана электроразрядды иштетүү бетинде жылуулук текшерүүлөрүн калтырарын байкадык. Эгерде алар лактоо жолу менен жок кылынбаса, бул жаракалар ширетүүдө жана андан кийин колдонууда көбөйүп кетиши мүмкүн.
Вольфрам, бардык отко чыдамдуу металлдар сыяктуу эле, ширетүүнүн интерстициалдык элементтер менен булганышын болтурбоо үчүн инерттүү газдын (газ вольфрам-жаасы процесси) же вакуумдун (электрондук нур pro:::ess)2 өтө таза атмосферасында ширетилиши керек. Вольфрам бардык металлдардын эң жогорку эрүү температурасына ээ болгондуктан (3410°С), ширетүүчү жабдуулар жогорку тейлөө температурасына туруштук бере алгыдай болушу керек.

1-таблица

Үч түрдүү ширетүү процесси колдонулган: газ вольфрам-дуасы, газ вольфрам-дуасы менен ширетүү жана электрондук нур менен ширетүү. Ар бир материал үчүн минималдуу энергияны сарптоо менен толук пкнетрациялоо үчүн зарыл болгон ширетүү шарттары аныкталган. Ширетүүдөн мурун барак материалы 囚in ичинде иштетилген. кенен бланктар жана этил спирти менен майсыздандырылган. Биргелешкен дизайн тамыры ачылбаган чарчы оюк болгон.
Газ вольфрам-дуга менен ширетуу
Бардык automatie жана кол менен газ вольфрам-дуасы 5 x I же төмөн сакталган ehamher жасалган. torr болжол менен 1 саат, андан кийин абдан таза аргон менен толтурулат. lA-сүрөттө көрсөтүлгөндөй, камера автоматтык ширетүү үчүн өтүүчү механизм жана факелдин башы менен жабдылган. Даярдама ширетүүчү сокку менен ишке кошулуп калбашы үчүн бардык байланыш жерлеринде вольфрам кошумчалары менен камсыздалган жез арматурасында кармалып турду. Бул түзүлүштүн базасында жумушту керектүү температурага чейин ысыткан электр картридж жылыткычтары жайгашкан, 1-сүрөт B. Бардык ширетүүлөр 10 имп/м өчүрүү ылдамдыкта, 350 амперге жакын ток жана 10-15 в чыңалууда жасалган. .
Газ вольфрам-A『c бразель ширетүү
Газ вольфрам-браз ширетүүлөрү окшош ыкмалар менен инерттүү атмосферада эхамберде жасалган.

жогоруда айтылгандар. Вольфрам жана W—26% Re толтуруучу металлдан жасалган мончок-пластинка менен ширетүү кол менен жасалган; бирок куйма менен ширетүүчү металл толтургуч кошулгандан кийин автоматтык түрдө ширетилген.
Электрондук нур менен ширетүү
Элетрондук нурларды ширетүү 150 кВ 20 мА станокто жасалган. Ширетүүдө 5 х I о-6 торрго жакын вакуум сакталган. Электрондук нур менен ширетүү тереңдиктин туурасына абдан жогорку катышына жана тар жылуулук таасир этүүчү аймакка алып келет.
』Химиялык бууларды жайгаштыруу
Вольфрам бириктиргичтери легирленбеген вольфрам толтуруучу металлды химиялык буу коюу процесси аркылуу салуу аркылуу жасалган3. Вольфрам вольфрам гексафторидинин водородду калыбына келтирүү жолу менен коюлган.
жылуулук
WFs(g) + 3H,(g)一–+W(s) + 6HF(g).
Бул ыкманы кошулуу үчүн колдонуу арматурадагы жана реактивдердин агымынын бөлүштүрүлүшүндөгү бир аз гана өзгөртүүлөрдү талап кылды. Бул процесстин кошулуунун кадимки ыкмаларына караганда негизги артыкчылыгы төмөнкү температуралар (510 650 ° C) эрүү температурасынан бир топ төмөн болгондуктан.

вольфрам (3410 ° C), кайра кристаллдашуу жана аралашмалар же дандын өсүшү менен согулган вольфрамдын негизги металлынын андан ары морт болушу минималдуу.
Бир нече биргелешкен конструкциялар, анын ичинде жамбаш жана түтүктүн аягы жабылган. Депозиттик орнотуу, тегиздөө бөлүгү жана субстрат катары колдонулган жез мандренанын жардамы менен аткарылган. Депозитирлөө аяктагандан кийин, эоппер мандренаны оюу жолу менен алып салышты. Башка иштер» CVD вольфрамынын депонирленгендей татаал калдык чыңалууларга ээ экенин көрсөткөндүктөн, бул муундар механикалык иштетүүдөн же сыноодон мурун 1000°дан 1600°Сге чейин I саатта стресс болгон.
Текшерүү жана сыноо
Муундар сыноодон мурун визуалдык жана суюктук пенетрант жана радиография менен текшерилген. Типтүү ширетүүлөр кычкылтек жана азот үчүн химиялык анализден өттү (2-таблица) жана изилдөөнүн жүрүшүндө кеңири металлографиялык экспертизалар жүргүзүлдү.
Кичинекей үлгүлөргө мүнөздүү жөнөкөйлүгүнөн жана ийкемдүүлүгүнөн улам ийилген тест биргелешкен бүтүндүктүн жана процесстердин салыштырылышынын негизги критерийи катары колдонулган. Ийилгич жана морт өтүү температуралары ширетилген жана эскиргенден кийин да муундар үчүн үч чекиттүү ийилүүчү аппарат менен аныкталган. Ийилген сыноолор үчүн негизги үлгү узунунан болгон

беттин ийилиши, узундугу 24 т туурасы 12 т, мында t үлгүнүн калыңдыгы. Үлгүлөр 15 т аралыкта колдоого алынган жана радиусу 4t болгон плунжер менен 0,5 имп. ылдамдыкта ийилген. Бул геометрия материалдардын ар кандай калыңдыктары боюнча алынган маалыматтарды нормалдаштырууга умтулган. Үлгүлөр, адатта, ширетүүчү тигишке туурасынан бүгүлгөн (узунунан ийилген үлгү) ширетүүчүнүн, жылуулук таасир эткен зонанын жана негизги металлдын бирдей деформациясын камсыз кылуу; бирок, салыштыруу үчүн бир нече үлгүлөр ширетүүчү тигиш боюнча (кеңири бурулган үлгү) ийилген. Тергөөнүн алгачкы бөлүктөрүндө беттин ийилүүсү колдонулган; бирок, эриген металлдын салмагынан улам көпчүлүк ширетүүлөрдө бир аз тешик табылгандыктан, кийинки сыноолордо тамыр ийилген жерлери алмаштырылган. Материалдар боюнча Консультативдик Кеңештин6 барак үлгүлөрүн ийүү сыноосуна байланыштуу сунуштары мүмкүн болушунча так аткарылды. Материалдар чектелүү болгондуктан, эң кичине үлгүлөр тандалып алынган.
ийилип өтүү температурасын аныктоо үчүн, ийилүү аппараты тез 500 ° C температураны көтөрүүгө жөндөмдүү мешке киргизилген. DBTT шпэймен толугу менен ийилген эң төмөнкү температура катары аныкталган. Сыноолор абада жүргүзүлсө да, сыноо температурасы 400 ° C жеткенге чейин үлгүлөрдүн түсүнүн өзгөрүшү байкалган эмес.

1-сүрөт

Натыйжалар үчүн эритпеген вольфрам
Жалпы ширетүү
Газ турзгстеа-дуга менен ширетуу — 1乍in газ вольфрам-дуасы менен ширетүүдө. калың аралаштырылбаган барак, термикалык шок менен шартталган стресс астында морт бузулуп калбаш үчүн, жумуш олуттуу түрдө алдын ала ысытуу керек. 2-сүрөттө алдын ала ысытуусуз ширетүү менен өндүрүлгөн типтүү сынык көрсөтүлгөн. Ири бүртүкчөлөрүнүн өлчөмү жана ширетүүчү жана ысыктан жабыркаган зонанын формасы сынганда айкын көрүнүп турат. Бөлмө температурасынан 540°Сге чейин алдын ала ысытуу температурасын изилдөө, жаракалары жок бир өтүүчү түймө ширетүүнү ырааттуу өндүрүү үчүн минималдуу 150°C чейин алдын ала ысытуу зарыл экенин көрсөттү. Бул температура негизги металлдын ДБТИге туура келет. Бул сыноолордо жогорку температурага чейин ысытуу талап кылынган жок, бирок DBTI жогору болгон материал же катуураак стресс концентрациясын же массалык бөлүктөрүн камтыган конфигурациялар жогорку температурага чейин ысытууну талап кылышы мүмкүн.
Ширетүүнүн сапаты негизги металлдарды жасоодо колдонулган жол-жоболорго көз каранды. Дугалуу вольфрамдагы аутогендик ширетүүлөр негизинен көзөнөктүүлүктөн таза эмес, сүрөт.
3A, бирок порошок металлургиясынын вольфрамындагы ширетүүлөр одоно көзөнөктүүлүк менен мүнөздөлөт, 3 (б) сүрөтү, өзгөчө эрүү линиясында. Бул көзөнөктүүлүктүн көлөмү, 3B-сүрөт, айрыкча 3C боюнда, проприетардык, аз көзөнөктүүлүктүү продуктыда жасалган ширетүүдө (General Electric Co., Cleveland тарабынан чыгарылган GE-15).
CVD вольфрамындагы газ вольфрам-дуасы ширетүүдө дан структурасы 0£ негизи метаФ болгондуктан адаттан тыш жылуулук таасир этүүчү зоналар бар. 4-сүрөттө мындай газ вольфрам-дуасы ширетүүчүнүн бети жана тиешелүү кесилиши көрсөтүлгөн. Субстрат бетиндеги майда бүртүкчөлөр ширетүүнүн ысыктыгынан улам өсүп кеткендигине көңүл буруңуз. Ошондой эле чоң мамычанын өспөгөндүгү көрүнүп турат

дан. Мамычалуу бүртүкчөлөр газга ээ
дан чектеринде флюор аралашмаларынан пайда болгон көбүкчөлөр8. Демек, эгерде
майда бүртүкчөлүү субстраттын бети ширетүүдөн мурун алынып салынат, ширетүүдө металлографиялык жактан аныкталган жылуулук таасир этүүчү аймак жок. Албетте, иштетилген CVD материалында (мисалы, экструдирленген же тартылган түтүкчөлөр) ширетүүчүнүн жылуулукка таасир эткен зонасы кадимки кайра кристаллдашкан бүртүкчө түзүлүшкө ээ.
CVD вольфрамынын бир нече ширетүүчү жерлеринин РАЗдагы мамычалык бүртүкчөлөрүнүн чектеринде жаракалар табылган. 5-сүрөттө көрсөтүлгөн бул крекинг жогорку температурада дан чектеринде көбүкчөлөрдүн тез пайда болушунан жана өсүшүнөн келип чыккан9. ширетүү тартылган жогорку температурада, көбүктөр эгин чек аянтынын көп жалмап алган; бул, муздатуу учурунда пайда болгон стресс менен биригип, дан чектерин бөлүп, жарака пайда кылган. Вольфрамдагы жана башка металл кендериндеги көбүкчөлөрдүн пайда болушун термикалык иштетүүдө изилдөө көрсөткөндөй, көбүктөр 0,3 Тм (гомологдук эрүү температурасы) төмөн жайгашкан металлдарда пайда болот. Бул байкоо газ көбүкчөлөрү күйдүрүү учурунда камалып калган боштуктар менен газдардын биригишинен пайда болоорун көрсөтүп турат. CVD вольфрамында газ, кыязы, фтор же фторид кошулмасы
Электрондук нур менен ширетүү — легирленбеген вольфрам алдын ала ысытуу менен жана ысытуусуз ширетилген электрондук нур болгон. Алдын ала ысытуу муктаждыгы үлгүгө жараша ар кандай болгон. Ширетүүнүн жаракалары жок болушу үчүн, жок дегенде негизги металлдын DBTT деңгээлине чейин алдын ала ысытуу сунушталат. Порошок металлургиясынын продуктыларындагы электрон нурлуу ширетүүлөр да мурда айтылган ширетүүчү көзөнөктүүлүккө ээ.

Газ вольфрам-дуга менен ширетүү 一Браза менен ширетүүнү артыкчылыктуу колдонууга болорун аныктоо максатында, биз порошок металлургиясынын вольфрам барагында ширетүүчү ширетүүнү жасоо үчүн газ вольфрамдык процесси менен эксперимент жүргүздүк. ширетүүдөн мурун бүктөлмө. Толтуруучу металл катары эритмеленген ширетүүлөр Nb, Ta, Mo, Re жана W-26% Re менен өндүрүлгөн. Күтүлгөндөй, бардык кошулмалардын металлографиялык бөлүмдөрүндө эрүү сызыгында көзөнөктүүлүк байкалган (6-сүрөт), анткени негизги металлдар порошок металлургиясынын продуктулары болгон. Ниобий жана молибденди толтуруучу металлдар менен жасалган ширетүүлөр жарака кеткен.
Толтуруучу металлдар катары кошулбаган вольфрам жана W 一26% Re менен жасалган мончок-пластик ширетүүнү изилдөө аркылуу ширетүүчү жана браза ширетүүлөрдүн катуулугу салыштырылган. Газ вольфрамдык ширетүүлөр жана эритме ширетүүлөр вольфрам порошок металлургиясынын эритмесиз продуктыларында кол менен жасалган (төмөнкү көзөнөктүүлүк, менчик (GE-15) жана типтүү коммерциялык сорт). Ар бир материалдагы ширетүүчү жана ширетүүчү ширетүүлөр 900, 1200, 1600 жана 2000°C l, 10, 100 жана 1000 саатта жашырылган. Үлгүлөр металлографиялык жактан изилденип, ширетилгенден кийин да, термикалык иштетилгенден кийин да ширетүүчү, ысык таасир эткен зоналар жана негизги металл боюнча катуулук траверстери алынган.

2-таблица

2-сүрөт

Бул изилдөөдө колдонулган материалдар порошок металлургия продуктулары болгондуктан, ширетүүчү жана ширетүүчү ширетүүчү кендерде ар кандай өлчөмдөгү көзөнөктүүлүк болгон. Дагы, типтүү порошок металлургия вольфрам негизги металл менен жасалган муундары төмөн көзөнөктүүлүгү, менчик вольфрам менен жасалган караганда көбүрөөк көзөнөккө ээ болгон. W—26% Re толтуруучу металл менен жасалган эритме ширетүүлөр вольфрам толтуруучу металл менен ширетилгенге караганда азыраак көзөнөктүүлүккө ээ болгон.
Толтуруучу металл катары кошулбаган вольфрам менен жасалган ширетүүлөрдүн катуулугуна убакыттын же температуранын эч кандай таасири байкалган эмес. Ширетилгенде ширетүүчү жана негизги металлдардын катуулугун өлчөөлөр негизинен туруктуу болгон жана эскиргенден кийин өзгөргөн эмес. Бирок, W—26% Re толтуруучу металлдан жасалган ширетүүчү ширетүүлөр негизги металлга караганда бир кыйла катуураак болгон (сүрөт 7). Кыязы, W-Re br立e ширетүү кенинин жогорку катуулугу катуу эритменин катуулануусунан жана/же катууланган структурада майда таралган эр фазасынын болушунан улам болгон. Вольфрам фазасынын диаграммасы11 көрсөткөндөй, жогорку ренийдин локализацияланган аймактары тез муздаганда пайда болушу мүмкүн жана натыйжада катуу, морттук фаза пайда болушуна алып келет. Мүмкүн эр фазасы бүртүкчөлөрдүн же дандын чектеринде майда дисперстүү болгон, бирок алардын бири да металлографиялык экспертиза же рентген нурларынын дифракциясы менен аныкталууга жетиштүү болгон эмес.
Катуулугу 7А-сүрөттө ар кандай карылык температуралар үчүн бразу-ширетүү борбор сызыгынан аралыктын функциясы катары графикте көрсөтүлгөн. кескин өзгөрүү байка

эрүү сызыгында катуулугунда. Картаюу температурасынын жогорулашы менен ширетүүчү ширетүүнүн катуулугу J 600° C температурада 100 сааттан кийин, эритмесиз вольфрамдын негизги металлынын катуулугу менен бирдей болгонго чейин төмөндөдү. Температуранын жогорулашы менен катуулуктун төмөндөшүнүн бул тенденциясы бардык карылык мезгилдерине тиешелүү. Туруктуу температурада убакыттын көбөйүшү, 7В-сүрөттө 1200° С карылык температурасы үчүн көрсөтүлгөндөй, катуулуктун simiJar төмөндөшүнө алып келди.
Химиялык буу менен бириктирүү — Вольфрамды CVD ыкмалары менен бириктирүү ар кандай үлгүлөрдүн конструкцияларында ширетүүлөрдү алуу ыкмасы катары изилденген. Керектүү жерлерге чөктүрүүнү чектөө үчүн тиешелүү арматураларды жана маскаларды колдонуу менен CVD жана порошок металлургиялык вольфрам барактары бириктирилип, түтүкчөлөрдүн аягы жабылган. Киргизилген бурчу болжол менен 90 градус болгон сызыкка чөктүрүүдө крекинг пайда болду, 8А-сүрөт, ийинин бир бетинен өскөн мамычалык бүртүкчөлөрдүн кесилишинде (ал оюп түшүрүлгөн). Бирок, 8B-сүрөт, негизги металлдын бети 飞in радиусуна чейин майдалоо жолу менен муундун конфигурациясын өзгөрткөндө, сыныксыз же кирлердин одоно топтолушу жок жогорку бүтүндүктүү муундар алынды. ширетүүчү тамырга тангенс. Күйүүчү май элементтерин жасоодо бул процесстин типтүү колдонулушун көрсөтүү үчүн вольфрам түтүктөрүндө бир нече аягы жабылган. Гелий массасынын спектро:этер агып кетүү детектору менен сыналганда бул муундар агып өтпөгөн.

3-сүрөт

4-сүрөт

5-сүрөт

Механикалык касиеттери
Эритилген ширетүүлөрдүн ийилген сыноолору 一Элеместен вольфрамдын ар кандай кошулмалар үчүн ийкемдүүлүктөн морттукка өтүү ийри сызыктары аныкталган. 9-сүрөттөгү ийри сызыктар эки порошок металлургиясынын негизги металлдарынын DBTT'и болжол менен I 50 ° C болгонун көрсөтүп турат. Адатта, эки материалдын тең DBTT (90 105 градуска чейин ийилүүсү мүмкүн болгон эң төмөнкү температура) ширетүүдөн кийин абдан көбөйгөн. . Өткөөлдүн температурасы 175 ° C га чейин көбөйүп, типтүү порошок металлургиялык вольфрам үчүн 325 ° Cге чейин жогорулады жана аз көзөнөктүүлүк, менчик материалы үчүн 235 ° C 385 ° Cга чейин жогорулады. Ширетилген жана ширетилбеген материалдын DBTT айырмасы ири дан өлчөмүнө жана ширетүүчү жана жылуулук таасир эткен аймактардын аралашмаларынын кайра бөлүштүрүлүшүнө байланыштуу болгон. Сыноонун натыйжалары типтүү порошок металлургия вольфрам ширетүүчү DBTT акыркы аз көзөнөктүүлүгүнө ээ болгонуна карабастан, менчик материалдан төмөн экенин көрсөтүп турат. төмөн көзөнөктүү вольфрам менен ширетүүчү жогорку DBTT анын бир аз чоңураак дан өлчөмүнө байланыштуу болушу мүмкүн, Сүрөт 3A жана 3C.
Кошумчаланбаган вольфрамдагы бир катар муундар үчүн ДБТТ аныктоо боюнча изилдөөлөрдүн натыйжалары 3-таблицада келтирилген. Ийилген тесттер тестирлөө процедурасынын өзгөрүшүнө өтө сезгич болгон. Тамырдын ийилген жерлери беттин ийилгенине караганда ийкемдүү болуп көрүндү. Ширетүүдөн кийин туура тандалган стресстен арылтуу DBTTди олуттуу түрдө төмөндөтөт. CVD вольфрам ширетилгендей эң жогорку DBTT (560 ℃) болгон; бирок ширетүүдөн кийин ага 1000 ℃ стресстен 1 саат жеңилдетилгенде, анын DBTT 350 ℃ чейин төмөндөгөн. ширетүүдөн кийин 1000°С стресстен арылуу, анын DBTT 350°Сге чейин төмөндөдү. Арка менен ширетилген порошок металлургиялык вольфрамдын 1 саатка 18000 Сте стресстен арылуусу бул материалдын ДБТТин ал үчүн аныкталган мааниден 100°Сге кыскартты. ширетилген. CVD методдору менен жасалган муундагы 1000°Сдеги 1 сааттык стресстен арылуу эң төмөнкү DBTT (200°C) түздү. Белгилей кетчү нерсе, бул өткөөл температура бул изилдөөдө аныкталган башка өткөөл температурага караганда бир топ төмөн болсо да, жакшыртууга, кыязы, CVD муундарындагы сыноолордо колдонулган төмөнкү штамм ылдамдыгы (0,1 vs 0,5 imm) таасир эткен.

Nb менен жасалган braze ширетүүчү-газ вольфрам-дуасы braze ширетүүчүнүн Bend Test. Толтуруучу металлдар катары Ta, Mo, Re жана W-26% Re да ийилип сыналып, натыйжалар 4-таблицада жалпыланган. Эң ийкемдүүлүк рений менен ширетүү менен алынган.

Бул үстүртөн изилдөөнүн натыйжалары окшош эмес толтургуч металл вольфрамдагы бир тектүү ширетүүлөргө чейин механикалык касиеттери бар муундарды түзүшү мүмкүн экенин көрсөтсө да, бул толтуруучу металлдардын кээ бирлери иш жүзүндө пайдалуу болушу мүмкүн.

Тунгстен эритмелери үчүн натыйжалар.