A wolfram és ötvözetei gázvolfrám-ívhegesztéssel sikeresen összekapcsolhatók,
gáz-volfrám-ívforrasz hegesztés, elektronsugaras hegesztés és kémiai gőzleválasztással.

Értékelték a volfrám és számos ötvözetének hegeszthetőségét, amelyet ívöntéssel, porkohászattal vagy kémiai gőzleválasztással (CVD) szilárdítottak meg. A legtöbb felhasznált anyag névlegesen 0,060 hüvelyk vastagságú lemez volt. Az alkalmazott összekapcsolási eljárások a következők voltak: (1) gáz-volfrám-ívhegesztés, (2) gáz-volfrám-ívhegesztés, (3) elektronsugaras hegesztés és (4) CVD-vel történő összekapcsolás.
A volfrámot mindegyik módszerrel sikeresen hegesztették, de a hegesztési varratok szilárdságát nagymértékben befolyásolták az alap- és töltőfémek (pl. por- vagy ívöntvény termékek). Például az ívöntött anyagok hegesztései viszonylag mentesek voltak a porozitástól, míg a porkohászati ​​termékek hegesztései általában porózusak voltak, különösen az olvadási vonal mentén. 1/1r, in. ötvözetlen volfrámlemezben lévő gázvolfrámíves (GTA) hegesztések esetén a minimális 150°C-os előmelegítés (ami az alapfém duktilis-rideg átmeneti hőmérséklete) repedésmentes hegesztést eredményezett. Nem nemesfémként a volfrám-rénium ötvözetek előmelegítés nélkül hegeszthetők voltak, de a porozitás problémát jelentett a volfrámötvözetből készült por termékeknél is. Úgy tűnt, hogy az előmelegítés nem befolyásolja a hegesztési varrat porozitását, ami elsősorban a nem nemesfém típusától függött.
A volfrám-íves gázhegesztések képlékeny-brittle átmeneti hőmérséklete (DBIT) különböző típusú porkohászati ​​volfrámban 325-475 °C volt, szemben a nem nemesfém 150 °C-os és az elektronsugaras hegesztési 425 °C-os hőmérséklettel. ívöntött volfrám.
A volfrám keményforrasztása eltérő töltőfémekkel láthatóan nem eredményezett jobb illesztési tulajdonságokat, mint más kötési módszerek. A keményforrasztó varratok töltőanyagaként Nb, Ta, W-26% Re, Mo és Re anyagokat használtunk. Az Nb és Mo súlyos repedéseket okozott.

Csatlakozás CVD-vel 510-560°C-on

kis mértékű porozitást kiküszöböl, és a hegesztéshez szükséges magas hőmérséklettel járó problémákat is (például nagy szemcséket a hegesztési varratban és a hőhatás zónáit).
Bevezetés
Számos fejlett nukleáris és űralkalmazáshoz fontolgatják a volfrám és volfrám alapú ötvözetek alkalmazását, beleértve a termikus átalakító eszközöket, a visszatérő járműveket, a magas hőmérsékletű fűtőelemeket és a reaktor egyéb komponenseit. Ezeknek az anyagoknak az előnyei a nagyon magas olvadási hőmérséklet, a magas hőmérsékleten való jó szilárdság, a magas hő- és elektromos vezetőképesség és a megfelelő korrózióállóság kombinációi bizonyos környezetben. Mivel a ridegség korlátozza gyárthatóságukat, ezeknek az anyagoknak a szerkezeti elemekben való hasznossága szigorú üzemi feltételek mellett nagymértékben függ az olyan hegesztési eljárások kidolgozásától, amelyek a nem nemesfémmel összehasonlítható kötéseket biztosítanak. Ezért e vizsgálatok célja az volt, hogy (1) meghatározzák a különböző kötési módszerekkel előállított kötések mechanikai tulajdonságait többféle ötvözetlen és ötvözött volfrám esetében; (2) értékeli a hőkezelések és az illesztési technikák különféle módosításainak hatását; és (3) bizonyítja a konkrét alkalmazásokhoz megfelelő tesztkomponensek gyártásának megvalósíthatóságát.
Anyagok
Ötvözetlen volfrám m叮10 m. vastag lapok voltak a legérdekesebb anyagok. Ebben a tanulmányban az ötvözetlen volfrámot porkohászattal, ívöntéssel és kémiai gőzleválasztási technikákkal állították elő. Az 1. táblázat a porkohászati, CVD- és ívöntött volfrámtermékek szennyezettségi szintjét mutatja beérkezett állapotban. A legtöbb a volfrámban található névleges tartományba esik

de meg kell jegyezni, hogy a CVD-anyag a normálnál nagyobb] mennyiségű fluort tartalmazott.
Különféle méretű és formájú volfrám és volfrámötvözetek kerültek összevetésre. Többségük porkohászati ​​termék volt, de néhány ívöntvény is hegesztett. Konkrét konfigurációkat használtak az épületszerkezetek és alkatrészek megvalósíthatóságának meghatározására. Minden anyag teljesen hidegen megmunkált állapotban érkezett, kivéve a CVD-volfrámot, amelyet a letétbe helyezett állapotban kaptunk meg. Az átkristályosodott és nagyszemcsés volfrám megnövekedett ridegsége miatt az anyagot megmunkált állapotban hegesztették, hogy a hőhatászónában minimálisra csökkentsék a szemcsenövekedést. Az anyag magas költsége és a viszonylag kis mennyiségek miatt olyan próbatesteket terveztünk, amelyek minimális mennyiségű anyagot használnak fel, ami megfelel a kívánt információ megszerzésének.
Eljárás
Mivel a volfrám képlékeny-brittle átmeneti hőmérséklete (DBTT) szobahőmérséklet felett van, különös gondossággal kell eljárni a kezelés és a megmunkálás során a repedés elkerülése érdekében1. A nyírás élrepedést okoz, és azt találtuk, hogy a köszörülés és az elektrokisüléses megmunkálás hőellenőrzéseket hagy a felületen. Hacsak nem lapolással távolítják el, ezek a repedések továbbterjedhetnek a hegesztés és a későbbi használat során.
A volfrámot, mint minden tűzálló fémet, nagyon tiszta atmoszférában kell hegeszteni vagy inert gázban (gáz wolfram-íves eljárás), vagy vákuumban (elektronsugár pro:::ess)2, hogy elkerüljük a hegesztési varrat intersticiális szennyeződését. Mivel az összes fém közül a volfrámnak van a legmagasabb olvadáspontja (3410°C), a hegesztőberendezéseknek ki kell bírniuk a magas üzemi hőmérsékletet.

1. táblázat

Három különböző hegesztési eljárást alkalmaztak: gázvolfrám-ívhegesztést, gázvolfrám-íves hegesztést és elektronsugaras hegesztést. Minden anyagnál meghatároztuk a minimális energiabevitel melletti teljes pcnetrációhoz szükséges hegesztési feltételeket. A hegesztés előtt a lemezanyagot bedolgozták. széles üres és etil-alkohollal zsírtalanított. A fuga kialakítása négyzet alakú horony volt, gyökérnyílás nélkül.
Gázvolfrám-ívhegesztés
Minden automata és kézi gázos wolfram-íves varrat ehamherben készült, amelyet 5 x I alatt tartottak ill. torr kb. 1 órán át, majd nagyon tiszta argonnal visszatöltjük. Amint az lA. ábrán látható, a kamrát mozgószerkezettel és pisztolyfejjel szerelték fel az automatikus hegesztéshez. A munkadarabot minden érintkezési ponton volfrámbetétekkel ellátott réz rögzítőelemben tartották, hogy a hegesztőütő ne forrasztotta a munkához. Ennek a szerelvénynek az alján helyezkedtek el az elektromos patronos fűtőtestek, amelyek előmelegítették a munkát a kívánt hőmérsékletre, 1. B. ábra. Minden hegesztés 10 ipm sebességgel, körülbelül 350 amper árammal és 10-15 V feszültséggel készült. .
Gáz Tungsten-A『c keményforrasztó hegesztés
A gáz-volfrám keményforrasztó varratok inert atmoszférájú kagylóban készültek, hasonló technikákkal.

a fent leírtakat. A volfrámmal és W-26% Re töltőanyaggal készült perem-lapos keményforrasztó varratok kézzel készültek; azonban a tompaforrasztó varratok automatikusan hegesztésre kerültek, miután a töltőfémet a tompakötésbe helyezték.
Elektronsugaras hegesztés
Az eleetronsugaras varratok 150 kV-os 20 mA-es gépben készültek. A hegesztés során körülbelül 5 x I o-6 torr vákuumot tartottunk fenn. Az elektronsugaras hegesztés nagyon magas mélység-szélesség arányt és szűk hőhatászónát eredményez.
』kenés vegyi gőzelvezetéssel
A volfrámkötéseket ötvözetlen volfrám töltőfém kémiai gőzleválasztási eljárással történő leválasztásával készítették3. A volfrámot wolfram-hexafluorid hidrogénnel történő redukálásával választottuk le a reakció-t szerint
hőség
WFs(g) + 3H,(g)一–+W(s) + 6HF(g).
Ennek az összekapcsolási technikának az alkalmazása csak kisebb változtatásokat igényelt a szerelvényekben és a reagens áramlási eloszlásában. Ennek az eljárásnak az elsődleges előnye a hagyományosabb összekapcsolási módszerekkel szemben, hogy mivel az alkalmazott alacsony hőmérsékletek (510-650 °C) sokkal alacsonyabbak, mint az olvadáspont.

wolfram (3410 °C), az újrakristályosodás és a megmunkált volfrám nem alapfém esetleges további crimeredése szennyeződések vagy szemcsenövekedés miatt minimálisra csökken.
Számos ízületi konstrukciót készítettek, beleértve a tompa- és csővégzárakat. A leválasztást réztüske segítségével végeztük, amelyet rögzítőként, illesztődarabként és hordozóként használtak. A leválasztás befejezése után az eopper tüskét maratással eltávolítjuk. Mivel az egyéb munkák” azt mutatták, hogy a CVD volfrám komplex maradó feszültségekkel rendelkezik lerakódáskor, ezeket a kötéseket 1000–1600 °C-on 1 órán át feszültségmentesítették a megmunkálás vagy tesztelés előtt.
Ellenőrzés és tesztelés
Az ízületeket szemrevételezéssel, folyadék behatoló anyaggal és radiográfiával ellenőrizték a tesztelés előtt. A tipikus hegesztési varratokat kémiailag elemezték oxigén- és nitrogéntartalom szempontjából (2. táblázat), és kiterjedt metallográfiai vizsgálatokat végeztek a vizsgálat során.
A benne rejlő egyszerűsége és a kis mintákhoz való alkalmazkodóképessége miatt a hajlítási tesztet használták az ízületek integritásának és a folyamatok összehasonlításának elsődleges kritériumaként. A képlékeny-törékeny átmeneti hőmérsékleteket hárompontos hajlító berendezéssel határoztuk meg a kötéseknél mind hegesztett, mind öregedés után. A hajlítási vizsgálatok alapmintája a hosszanti volt

archajlítás, 24t hosszú és 12t széles, ahol t a minta vastagsága. A mintákat 15 tonnás fesztávra támasztottuk, és 4 t sugarú dugattyúval hajlították meg 0,5 ipm sebességgel. Ez a geometria általában normalizálja a különböző vastagságú anyagokon kapott adatokat. A próbatesteket általában a hegesztési varratra keresztirányban hajlították (hosszirányú hajlított próbatest), hogy a varrat, a hőhatás zóna és az alapfém egyenletes alakváltozását biztosítsák; azonban néhány próbatestet a hegesztési varrat mentén meghajlítottak (keresztirányú hajlítási próbatest) összehasonlítás céljából. A vizsgálat kezdeti szakaszában archajlításokat alkalmaztak; azonban a legtöbb hegesztési varraton az olvadt fém súlya miatti enyhe bevágások miatt a későbbi vizsgálatok során a gyökérhajlításokat helyettesítették. Az Anyagtanácsadó Testület6 lapminták hajlítási vizsgálatára vonatkozó ajánlásait a lehető legszorosabban követték. Az anyag korlátozottsága miatt a legkisebb ajánlott példányokat választottuk ki.
A hajlítási átmeneti hőmérséklet meghatározásához a hajlítóberendezést egy kemencébe zárták, amely képes gyorsan 500 °C-ra emelni a hőmérsékletet. A 90-105 fokos hajlítást teljes hajlításnak tekintették. A DBTT-t úgy határozták meg, mint azt a legalacsonyabb hőmérsékletet, amelyen a mintadarab teljesen meghajlott, recsegés nélkül. Bár a vizsgálatokat levegőben végezték, a minták elszíneződése nem volt nyilvánvaló, amíg a teszt hőmérséklete el nem érte a 400 °C-ot.

1. ábra

Találatok az Ötvözetlen volfrám kifejezésre
Általános hegeszthetőség
Gas Turzgstea-Arc Welding – 1 hüvelykes gázvolfrám-ívhegesztésnél. vastag ötvözetlen lemez esetén a munkát jelentősen elő kell melegíteni, hogy elkerüljük a hősokk okozta feszültség hatására bekövetkező rideg meghibásodást. A 2. ábra egy tipikus törést mutat, amely megfelelő előmelegítés nélküli hegesztéssel keletkezik. A törésben jól látható a hegesztési varrat nagy szemcsemérete és alakja, valamint a hőhatászóna. A szobahőmérsékletről 540 °C-ra történő előmelegítési hőmérsékletek vizsgálata azt mutatta, hogy legalább 150 °C-ra előmelegítés szükséges a repedésmentes egymenetes tompavarratok következetes előállításához. Ez a hőmérséklet megfelel az alapfém DBTI értékének. A magasabb hőmérsékletre történő előmelegítés ezekben a tesztekben nem tűnt szükségesnek, de a magasabb DBTI-vel rendelkező anyagok, vagy olyan konfigurációk, amelyek nagyobb feszültségkoncentrációt vagy masszívabb alkatrészeket tartalmaznak, magasabb hőmérsékletű előmelegítést igényelhetnek.
A hegesztés minősége nagymértékben függ a nem nemesfémek előállításánál alkalmazott eljárásoktól. Az ívöntött volfrám autogén hegesztései lényegében mentesek a porozitástól.
A 3A. ábrán látható, de a porkohászati ​​volfrám hegesztési varratokat bruttó porozitás jellemzi, különösen a fúziós vonal mentén. Ennek a porozitásnak a mennyisége, 3B. ábra, különösen a 3C mentén, szabadalmaztatott, alacsony porozitású termékben (GE-15, General Electric Co., Cleveland) készült hegesztésekben.
A CVD-volfrám gázvolfrám-íves varratainak szokatlan hőhatású zónái vannak a 0£alap metaF szemcseszerkezet miatt. A 4. ábra egy ilyen gázos wolfram-íves tompahegesztés homlokzatát és megfelelő keresztmetszetét mutatja. Vegye figyelembe, hogy az aljzat felületén lévő finom szemcsék a hegesztési hő hatására megnőttek. Szintén nyilvánvaló a nagy oszlop növekedésének hiánya

szemek. Az oszlopos szemcsékben gáz van
buborékok a szemcsehatárokon a fluor szennyeződések által8. Következésképpen, ha
a finomszemcsés hordozófelületet hegesztés előtt eltávolítjuk, a hegesztés fémtanilag kimutatható hőhatászónát nem tartalmaz. Természetesen a megmunkált CVD anyagokban (például extrudált vagy húzott csövekben) a hegesztési varrat hőhatást okozó zónája a normál átkristályosodott szemcseszerkezettel rendelkezik.
Repedéseket találtak az oszlopos szemcsehatárokon a RAZ-ban több hegesztési varratnál CVD-volfrámban. Ezt az 5. ábrán látható repedést a buborékok gyors képződése és növekedése okozta a szemcsehatárokon magas hőmérsékleten9. A hegesztéssel járó magas hőmérsékleten a buborékok képesek voltak felemészteni a szemcsehatárterület nagy részét; ez a hűtés során keletkező feszültséggel együtt széthúzta a szemcsehatárokat, és repedés keletkezett. A volfrámban és más fémlerakódásokban a hőkezelés során végzett buborékképződés vizsgálata azt mutatja, hogy a buborékok olyan fémekben fordulnak elő, amelyek 0,3 Tm alatt (a homológ olvadási hőmérséklet) vannak lerakva. Ez a megfigyelés arra utal, hogy a gázbuborékok a bezárt üres helyek és a gázok összeolvadásával jönnek létre az izzítás során. A CVD volfrám esetében a gáz valószínűleg fluor vagy fluoridvegyület
Elektronsugaras hegesztés – Az ötvözetlen volfrámot elektronsugaras hegesztéssel hegesztették előmelegítéssel és anélkül. Az előmelegítés igénye a mintánként változott. A repedésmentes hegesztés érdekében legalább az alapfém DBTT-jére előmelegítés javasolt. A porkohászati ​​termékek elektronsugaras varratai szintén rendelkeznek a korábban említett hegesztési porozitással.

Gáz-volfram-íves keményforrasztó hegesztés 一A keményforrasztási hegesztés előnyeinek megállapítása érdekében kísérleteztünk a gázos volfrám-eljárással keményforrasztási varratok készítésére porkohászati ​​volfrámlemezeken. A keményforrasztó varratok úgy készültek, hogy a töltőfémet előre helyezték el tompakötés hegesztés előtt. A keményforrasztó varratok ötvözetlen Nb, Ta, Mo, Re és W-26% Re felhasználásával készültek töltőanyagként. A várakozásoknak megfelelően porozitás volt a fúziós vonalnál az összes csatlakozás metallográfiai metszetében (6. ábra), mivel az alapfémek porkohászati ​​termékek voltak. A nióbium és molibdén töltőanyagokkal készült varratok megrepedtek.
A hegesztési varratok és a keményforrasztó varratok keménységét ötvözetlen volfrámmal és W一26% Re-vel, mint töltőanyaggal készült varratok vizsgálatával hasonlították össze. A gáz-volfram- és keményforrasztó varratok manuálisan készültek ötvözetlen volfrámporkohászati ​​termékeken (alacsony porozitású, szabadalmaztatott (GE-15) és tipikus kereskedelmi minőség). Az egyes anyagok hegesztési és keményforrasztó varratait 900, 1200, 1600 és 2000 °C-on l, 10, 100 és 1000 órán keresztül öregítettük. A próbatesteket metallográfiailag megvizsgáltuk, és keménységi átmeneteket vettünk a hegesztési varraton, a hőhatászónán és az alapfémön hegesztéskor és hőkezelés után egyaránt.

2. táblázat

2. ábra

Mivel a tanulmányban felhasznált anyagok porkohászati ​​termékek voltak, a hegesztési varratokban és a keményforrasztási lerakódásokban változó mértékű porozitás volt jelen. Ismét a tipikus porkohászati ​​volfrám nemalapfémmel készült kötések porozitása nagyobb volt, mint az alacsony porozitású, szabadalmaztatott volfrámmal készült kötések. A W-26% Re töltőfémmel készült keményforrasztó varratok kisebb porozitásúak voltak, mint az ötvözetlen volfrám töltőfémmel készült hegesztési varratok.
Az ötvözetlen volfrámmal mint töltőfémmel készült hegesztési varratok keménységére az idő vagy a hőmérséklet hatását nem észlelték. A hegesztés során a hegesztési varrat és az alapfém keménységi mérése lényegében állandó volt, és nem változott az öregedés után. A W-26% Re töltőfémmel készült keményforrasztó varratok azonban lényegesen keményebbek voltak, mint az alapfém (7. ábra). Valószínűleg a W-Re br立e hegesztési lerakódás nagyobb keménysége a szilárd oldatos keményedésnek és/vagy a megszilárdult szerkezetben finoman eloszlatott er fázisnak köszönhető. A volfrámrénium fázisdiagram11 azt mutatja, hogy a gyors lehűlés során magas réniumtartalmú, lokalizált területek jelenhetnek meg, és a kemény, ridegebb fázis képződését eredményezhetik az erősen szegregált alépítményben. Valószínűleg az er fázis finoman eloszlott a szemcsékben vagy a szemcsehatárokon, bár egyik sem volt elég nagy ahhoz, hogy metallográfiai vizsgálattal vagy röntgendiffrakcióval azonosítható legyen.
A keménységet a keményforrasztó varrat középvonalától való távolság függvényében ábrázoltuk különböző öregítési hőmérsékletekre a 7A. ábrán. Vegye figyelembe a hirtelen változást

keménységben a fúziós vonalnál. Az öregedési hőmérséklet növekedésével a keményforrasztó varrat keménysége addig csökkent, amíg 100 óra J 600 °C-on elteltével a keménység megegyezik az ötvözetlen volfrám nemalapfém keménységével. Ez a tendencia, hogy a keménység a hőmérséklet emelkedésével csökken, minden öregedési időre igaz. Az állandó hőmérséklet melletti idő növekedése a keménységben is hasonló csökkenést okozott, amint az 1200 °C-os öregítési hőmérsékleten látható a 7B. ábrán.
Összeillesztés kémiai gőzfázisú leválasztással – A volfrám CVD-technikával történő illesztését vizsgálták, mint hegesztési varratok előállításának módszerét különböző mintákban. Megfelelő rögzítőelemek és maszkok használatával, hogy korlátozzák a lerakódást a kívánt területeken, a CVD és a porkohászati ​​volfrámlemezeket összekapcsolták, és a csövek végzáróit állítottuk elő. Körülbelül 90 fokos szögű ferde felületre történő lerakás repedést okozott, 8A. ábra, a ferde és a szubsztrátum (amelyet lemaratott) egyik oldaláról kinőtt oszlopos szemcsék metszéspontjában. Azonban nagy integritású illesztéseket kaptunk repedés vagy szennyeződések felhalmozódása nélkül (8B. ábra), amikor az illesztési konfigurációt megváltoztatták az alapfém felületének 10 cm sugarú csiszolásával. érinti a hegesztési varrat gyökerét. Ennek az eljárásnak a tüzelőanyag-elemek gyártásában való tipikus alkalmazásának bemutatására néhány véglezárást készítettek volfrámcsövekben. Ezek a kötések szivárgásmentesek voltak, ha hélium tömegspektrorr:eter szivárgásdetektorral tesztelték.

3. ábra

4. ábra

5. ábra

Mechanikai Tulajdonságok
Fúziós hegesztési varratok hajlítási tesztjei A képlékeny és rideg közötti átmenet görbéit ötvözetlen volfrám különböző kötéseihez határozták meg. A 9. ábrán látható görbék azt mutatják, hogy két porkohászati ​​nemesfém DBTT értéke körülbelül 1 50 °C. Általában mindkét anyag DBTT értéke (a legalacsonyabb hőmérséklet, amelyen 90-105 fokos hajlítás végezhető) nagymértékben megnőtt a hegesztés után. . Az átmeneti hőmérséklet körülbelül 175 °C-kal 325 °C-ra nőtt a tipikus porkohászati ​​volfrám esetében, és körülbelül 235 °C-kal 385 °C-ra nőtt az alacsony porozitású, szabadalmaztatott anyag esetében. A hegesztett és nem hegesztett anyagok DBTT-inek különbsége a nagy szemcseméretnek és a szennyeződések lehetséges újraeloszlásának tulajdonítható a hegesztési varratokban és a hőhatászónákban. A vizsgálati eredmények azt mutatják, hogy a tipikus porkohászati ​​volfrámvarratok DBTT értéke alacsonyabb volt, mint a szabadalmaztatott anyagé, annak ellenére, hogy az utóbbi kisebb porozitású. Az alacsony porozitású volfrámban a hegesztési varrat magasabb DBTT-je a valamivel nagyobb szemcseméretnek köszönhető, 3A és 3C ábra.
Az ötvözetlen volfrámban található kötések DBTT-jének meghatározására irányuló vizsgálatok eredményeit a 3. táblázat foglalja össze. A hajlítási tesztek meglehetősen érzékenyek voltak a vizsgálati eljárás változásaira. A gyökérhajlítások rugalmasabbnak tűntek, mint az archajlítások. Úgy tűnt, hogy a hegesztés utáni, megfelelően kiválasztott feszültségmentesítés jelentősen csökkenti a DBTT-t. A CVD volfrám hegesztett állapotban a legmagasabb DBTT-vel rendelkezett (560 ℃), de amikor hegesztés után 1 óra 1000 ℃-os feszültségmentesítést kapott, a DBTT értéke 350 ℃-ra csökkent. 1000°C-os feszültségmentesítés a hegesztés után, DBTT-je 350°C-ra csökkent. Az ívhegesztett porkohászati ​​volfrám feszültségmentesítése 1 órán keresztül 18000 C-on ennek az anyagnak a DBTT-jét kb. 100°C-kal csökkentette a neki meghatározott értékhez képest hegesztett. Egy CVD-módszerrel készített kötésen 1 órás feszültségmentesítés 1000°C-on eredményezte a legalacsonyabb DBTT-t (200°C). Meg kell jegyezni, hogy bár ez az átmeneti hőmérséklet lényegesen alacsonyabb volt, mint bármely más, ebben a tanulmányban meghatározott átmeneti hőmérséklet, a javulást valószínűleg befolyásolta a CVD ízületeken végzett teszteknél alkalmazott alacsonyabb nyúlási sebesség (0,1 vs 0,5 ipm).

Nb-vel készült keményforrasztó-gáz-volfram-íves hegesztési varratok hajlítási vizsgálata. A Ta, Mo, Re és W-26% Re mint töltőfémek hajlítási vizsgálatát is elvégeztük, és az eredményeket a 4. táblázatban foglaltuk össze. A legnagyobb rugalmasságot rénium keményforrasztó varrattal kaptuk.

Bár ennek a felületes vizsgálatnak az eredményei azt mutatják, hogy a különböző töltőfémek mechanikai tulajdonságokkal rendelkező kötéseket hozhatnak létre a volfrám homogén hegesztési varratain belül, ezek közül néhány töltőfém hasznos lehet a gyakorlatban.

Találatok a Tungsten Alloys kifejezésre.