Volframi ja sen seokset voidaan yhdistää onnistuneesti kaasuvolframi-kaarihitsauksella,
kaasuvolframi-kaarijuottohitsaus, elektronisuihkuhitsaus ja kemiallinen höyrypinnoitus.

Arvioitiin volframin ja useiden sen metalliseosten hitsattavuus, jotka on vahvistettu kaarivalulla, jauhemetallurgialla tai kemiallisella höyrypinnoitustekniikalla (CVD). Suurin osa käytetyistä materiaaleista oli nimellisesti 0,060 tuuman paksuisia levyjä. Käytetyt liitosprosessit olivat (1) kaasuvolframi-kaarihitsaus, (2) kaasuvolframi-kaarijuottohitsaus, (3) elektronisuihkuhitsaus ja (4) liittäminen CVD:llä.
Volframi hitsattiin onnistuneesti kaikilla näillä menetelmillä, mutta hitsien lujuuteen vaikuttivat suuresti perus- ja täytemetallien tyypit (eli jauhe- tai kaarivalutuotteet). Esimerkiksi kaarivalumateriaalin hitsit olivat suhteellisen huokoiset, kun taas jauhemetallurgiatuotteiden hitsit olivat yleensä huokoisia, erityisesti sulatuslinjalla. Kaasuvolframi-kaari (GTA) -hitsauksille 1/1r, in. seostamattomassa volframilevyssä, 150 °C:n vähimmäisesilämmitys (jonka havaittiin olevan perusmetallin sitkeäksi hauraaksi siirtymälämpötila) tuotti hitsit ilman halkeamia. Epäjaloina metalleina volframi-renium-seokset olivat hitsattavissa ilman esikuumennusta, mutta huokoisuus oli ongelma myös volframiseosjauhetuotteissa. Esikuumennus ei näyttänyt vaikuttavan hitsin huokoisuuteen, joka oli ensisijaisesti perusmetallin tyypin funktio.
Kaasuvolframi-kaarihitsausten DBIT-siirtymälämpötilat erityyppisissä jauhemetallurgisissa volframissa olivat 325 - 475 °C verrattuna perusmetallin 150 °C:een ja elektronisuihkuhitsauksen 425 °C:een. kaarivalettu volframi.
Volframin juotoshitsaus erilaisilla täyteaineilla ei ilmeisesti tuottanut parempia liitosominaisuuksia kuin muut liitosmenetelmät. Juotoshitsien lisäaineina käytimme Nb, Ta, W-26% Re, Mo ja Re. Nb ja Mo aiheuttivat vakavia halkeamia.

Liittäminen CVD:llä 510 - 560 °C:ssa

eliminoi kaiken lukuun ottamatta pientä huokoisuutta ja eliminoi myös hitsauksen edellyttämiin korkeisiin lämpötiloihin liittyvät ongelmat (kuten suuret rakeet hitsissä ja lämpövyöhykkeillä).
Johdanto
Volframia ja volframipohjaisia ​​seoksia harkitaan useissa kehittyneissä ydin- ja avaruussovelluksissa, mukaan lukien termioniset muunnoslaitteet, palaavat ajoneuvot, korkean lämpötilan polttoaine-elementit ja muut reaktorin komponentit. Näiden materiaalien etuja ovat niiden yhdistelmät erittäin korkeat sulamislämpötilat, hyvät lujuudet korkeissa lämpötiloissa, korkea lämmön- ja sähkönjohtavuus sekä riittävä korroosionkestävyys tietyissä ympäristöissä. Koska hauraus rajoittaa niiden valmistettavuutta, näiden materiaalien käyttökelpoisuus rakenneosissa tiukoissa käyttöolosuhteissa riippuu suuresti hitsausmenetelmien kehittämisestä, jotta saadaan aikaan liitokset, jotka ovat ominaisuuksiltaan verrattavissa perusmetalliin. Siksi näiden tutkimusten tavoitteena oli (1) määrittää eri liitosmenetelmillä valmistettujen liitosten mekaaniset ominaisuudet erityyppisissä seostamattomassa ja seostetussa volframissa; (2) arvioida erilaisten lämpökäsittelyjen ja liitostekniikan muutosten vaikutuksia; ja (3) osoitettava tiettyihin sovelluksiin soveltuvien testikomponenttien valmistamisen toteutettavuus.
Materiaalit
Seostamaton volframi m叮10 m. paksut levyt olivat kiinnostavin materiaali. Tässä tutkimuksessa seostamaton volframi tuotettiin jauhemetallurgialla, kaarivalulla ja kemiallisella höyrypinnoitustekniikalla. Taulukossa 1 on esitetty jauhemetallurgia-, CVD- ja kaarivalettu volframituotteiden epäpuhtausmäärät sellaisina kuin ne on vastaanotettu. Useimmat kuuluvat volframissa nimellisesti esiintyville alueille

mutta on huomattava, että CVD-materiaali sisälsi normaalia enemmän] määriä fluoria.
Vertailun vuoksi yhdistettiin erikokoisia ja -muotoisia volframia ja volframiseoksia. Suurin osa niistä oli jauhemetallurgian tuotteita, vaikka joitain kaarivalumateriaaleja myös hitsattiin. Rakennusrakenteiden ja komponenttien toteutettavuuden määrittämiseen käytettiin erityisiä konfiguraatioita. Kaikki materiaalit vastaanotettiin täysin kylmäkäsiteltyinä lukuun ottamatta CVD-volframia, joka vastaanotettiin talletuksena. Uudelleenkiteytetyn ja suurirakeisen volframin haurauden lisääntymisen vuoksi materiaali hitsattiin työstetyssä tilassa rakeiden kasvun minimoimiseksi lämpövaikutusalueella. Materiaalin korkeiden kustannusten ja suhteellisen pienten käytettävissä olevien määrien vuoksi suunnittelimme testinäytteitä, joissa käytettiin mahdollisimman vähän materiaalia halutun tiedon saamiseksi.
Menettely
Koska volframin sitkeästä hauraaseen siirtymälämpötila (DBTT) on huoneenlämpötilaa korkeampi, käsittelyssä ja koneistuksessa on noudatettava erityistä varovaisuutta halkeilun välttämiseksi1. Leikkaus aiheuttaa reunahalkeamia ja olemme havainneet, että hionta ja sähköpurkaustyöstö jättävät pintaan lämpötarkistuksia. Ellei niitä poisteta läppäyksellä, nämä halkeamat voivat levitä hitsauksen ja myöhemmän käytön aikana.
Volframi, kuten kaikki tulenkestävät metallit, on hitsattava erittäin puhtaassa ilmakehässä joko inertissä kaasussa (kaasuvolframi-kaariprosessi) tai tyhjiössä (elektronisuihku pro:::ess)2, jotta vältetään hitsin kontaminoituminen välikappaleilla. Koska volframilla on metallien korkein sulamispiste (3410°C), hitsauslaitteiden on kestettävä korkeita käyttölämpötiloja.

Taulukko 1

Käytettiin kolmea erilaista hitsausprosessia: kaasuvolframi-kaarihitsaus, kaasuvolframi-kaarijuottohitsaus ja elektronisuihkuhitsaus. Jokaiselle materiaalille määritettiin hitsausolosuhteet, jotka ovat välttämättömiä täydelliseen pcnetraatioon pienimmällä energiankulutuksella. Ennen hitsausta levymateriaali koneistettiin sisään. leveät aihiot ja rasvat poistettu etyylialkoholilla. Saumarakenne oli neliömäinen ura, jossa ei ollut juuriaukkoa.
Kaasuvolframi-kaarihitsaus
Kaikki automaattiset ja manuaaliset kaasuvolframi-kaarihitsaukset tehtiin ehamherissa, joka pidettiin alle 5 x I tai. torr noin 1 tunnin ajan ja täytetään sitten erittäin puhtaalla argonilla. Kuten kuvasta lA näkyy, kammio oli varustettu poikittaismekanismilla ja poltinpäällä automaattista hitsausta varten. Työkappaletta pidettiin kuparisessa kiinnikkeessä, joka oli varustettu volframiteräksillä kaikissa kosketuspisteissä, jotta se ei joutuisi hitsausiskun vaikutuksesta työhön. Tämän valaisimen pohjassa olivat sähköpatruunalämmittimet, jotka esilämmittivät työn haluttuun lämpötilaan, kuva 1 B. Kaikki hitsit tehtiin kulkunopeudella 10 ipm, eurrent noin 350 ampeeria ja jännite 10-15 V .
Kaasuvolframi-A『c-juottohitsaus
Kaasuvolframijuottohitsaukset tehtiin inertissä ilmakehässä olevaan kammioon samanlaisilla tekniikoilla

edellä kuvatut. Volframilla ja W-26 % Re -täytemetallilla valmistetut helmilevyjuottohitsaukset tehtiin käsin; päittäisjuottohitsaukset hitsattiin kuitenkin automaattisesti sen jälkeen, kun täytemetalli oli asetettu päittäisliitokseen.
Elektronisuihkuhitsaus
Eletronisädehitsaukset tehtiin 150 kV 20 mA koneessa. Hitsauksen aikana pidettiin noin 5 x I o-6 torr tyhjiö. Elektronisuihkuhitsauksen tuloksena on erittäin korkea syvyyden suhde leveyteen ja kapea lämpövaikutusalue.
』Oining by Chemical Vapor Disposition
Volframiliitokset tehtiin kerrostamalla seostamatonta volframitäytemetallia kemiallisen höyrypinnoitusprosessin kautta. Volframi kerrostettiin volframiheksafluoridin vetypelkistyksellä reaktion-t mukaisesti
lämpöä
WFs(g) + 3H,(g)一–+W(s) + 6HF(g).
Tämän tekniikan käyttö liittämiseen vaati vain pieniä muutoksia kiinnikkeisiin ja lähtöaineen virtauksen jakautumiseen. Tämän prosessin ensisijainen etu tavanomaisiin liitosmenetelmiin verrattuna on, että koska käytetyt alhaiset lämpötilat (510-650 °C) ovat paljon alhaisempia kuin sulamispiste

volframi (3410 °C), uudelleenkiteytyminen ja muokatun volframiperusmetallin mahdollinen lisähauristuminen epäpuhtauksien tai rakeiden kasvun takia minimoidaan.
Valmistettiin useita liitosmalleja, mukaan lukien pusku- ja putkenpäälliset sulkimet. Päällystys suoritettiin kuparikaran avulla, jota käytettiin kiinnittimenä, kohdistuskappaleena ja alustana. Kun saostus oli valmis, eopper-kara poistettiin syövyttämällä. Koska muut työt” ovat osoittaneet, että CVD-volframilla on monimutkaisia ​​jäännösjännitysjännityksiä kerrostettuna, nämä liitokset olivat jännitystä 1 h lämpötilassa 1000–1600 °C ennen koneistusta tai testausta.
Tarkastus ja testaus
Liitokset tarkastettiin silmämääräisesti ja nesteen tunkeutumisaineella ja radiografialla ennen testaamista. Tyypilliset hitsit analysoitiin kemiallisesti hapen ja typen suhteen (taulukko 2) ja laajoja metallografisia tutkimuksia suoritettiin koko tutkimuksen ajan.
Taivutuskoetta käytettiin sen luontaisen yksinkertaisuuden ja pieniin näytteisiin soveltuvuuden vuoksi ensisijaisena kriteerinä liitoksen eheydelle ja prosessien vertailulle. Muotti-hauras siirtymälämpötilat määritettiin kolmipistetaivutuslaitteella liitoksille sekä hitsattuina että vanhenemisen jälkeen. Taivutuskokeiden perusnäyte oli pituussuuntainen

kasvojen mutka, pituus 24t ja leveys 12t, missä t on näytteen paksuus. Näytteet tuettiin 15 t:n jännevälille ja taivutettiin säteellä 4 t männällä nopeudella 0,5 ipm. Tällä geometrialla oli tapana normalisoida eri paksuisista materiaaleista saatuja tietoja. Näytteet taivutettiin tavallisesti poikittain hitsaussaumaan nähden (pitkittäistaivutusnäyte), jotta hitsin, lämmön vaikutuksen alaisen vyöhykkeen ja perusmetallin muodonmuutos olisi tasainen; Muutama koekappale kuitenkin taivutettiin hitsisaumaa pitkin (poikittaistaivutusnäyte) vertailun vuoksi. Kasvojen taivutuksia käytettiin tutkimuksen alkuvaiheessa; Kuitenkin, koska useimpien hitsaussaumojen ulokkeissa havaittiin sulan metallin painosta johtuva pieni lovi, juuren taivutukset korvattiin myöhemmissä testeissä. Materiaalineuvottelukunnan6 suosituksia levynäytteiden taivutustestauksesta noudatettiin mahdollisimman tarkasti. Rajallisen materiaalin vuoksi valittiin pienimmät suositeltavat näytteet.
Taivutuksen siirtymälämpötilan määrittämiseksi taivutuslaitteisto suljettiin uuniin, joka kykeni nostamaan lämpötilan nopeasti 500 °C:seen. 90 - 105 asteen taivutus katsottiin täyteen taivutukseksi. DBTT määriteltiin alimmaksi lämpötilaksi, jossa näytekappale taittui täysin ilman halkeilua. Vaikka testit suoritettiin ilmassa, näytteiden värimuutoksia ei havaittu ennen kuin testilämpötilat saavuttivat 400 °C.

Kuva 1

Tulokset haulle seostamaton volframi
Yleinen hitsattavuus
Kaasuturzgstea-kaarihitsaus – 1 tuuman kaasuvolframikaarihitsauksessa. paksu seostamaton levy, työ on esilämmitettävä olennaisesti, jotta estetään hauraat vauriot lämpöshokin aiheuttaman rasituksen aikana. Kuva 2 esittää tyypillistä murtumaa, joka syntyy hitsaamalla ilman asianmukaista esilämmitystä. Hitsin suuri raekoko ja muoto sekä lämpövaikutusalue näkyvät murtumassa. Esikuumennuslämpötilojen tutkiminen huoneenlämpötilasta 540 °C:seen osoitti, että esilämmitys vähintään 150 °C:seen oli tarpeen halkeamattomien yksivaiheisten päittäishitsien johdonmukaiseen tuotantoon. Tämä lämpötila vastaa perusmetallin DBTI:tä. Esikuumennus korkeampiin lämpötiloihin ei näyttänyt tarpeelliselta näissä testeissä, mutta materiaali, jolla on korkeampi DBTI, tai konfiguraatiot, joihin liittyy voimakkaampia jännityspitoisuuksia tai massiivisempia osia, saattavat vaatia esikuumennusta korkeampiin lämpötiloihin.
Hitsauksen laatu riippuu suuresti perusmetallien valmistuksessa käytetyistä menetelmistä. Valokaarivaletun volframin autogeeniset hitsit eivät ole olennaisesti huokoisia, kuva 1.
3A, mutta jauhemetallurgisen volframin hitseille on ominaista suuri huokoisuus, kuva 3 (b), erityisesti sulatuslinjaa pitkin. Tämän huokoisuuden määrä, kuva 3B, erityisesti pitkin 3C, hitsauksissa, jotka on tehty patentoidussa, matalahuokoisessa tuotteessa (GE-15, valmistaja General Electric Co., Cleveland).
Kaasuvolframi-kaarihitsauksissa CVD-volframissa on epätavallisia lämpövaikutuksia johtuen raerakenteesta 0£perus metaF. Kuvassa 4 on esitetty tällaisen kaasuvolframi-kaarihitsauksen pinta ja vastaava poikkileikkaus. Huomaa, että substraatin pinnan hienot rakeet ovat kasvaneet hitsauslämmön vuoksi. Ilmeistä on myös suuren pylvään kasvun puute

jyviä. Pylväsmäisissä rakeissa on kaasua
fluori-epäpuhtauksien aiheuttamat kuplat raerajoilla8. Näin ollen, jos
hienorakeinen alustan pinta poistetaan ennen hitsausta, hitsaus ei sisällä metallografisesti havaittavissa olevaa lämpövaikutusvyöhykettä. Tietysti työstetyssä CVD-materiaalissa (kuten suulakepuristettu tai vedetty letku) hitsin lämpövaikutteisella vyöhykkeellä on normaali uudelleenkiteytynyt raerakenne.
Halkeamia löydettiin useiden CVD-volframin hitsien RAZ:n pylväsmäisistä raerajoista. Tämä halkeilu, joka on esitetty kuvassa 5, johtui kuplien nopeasta muodostumisesta ja kasvusta rakeiden rajoissa korkeissa lämpötiloissa9. Hitsaukseen liittyvissä korkeissa lämpötiloissa kuplat kykenivät kuluttamaan suuren osan raeraja-alueesta; tämä yhdistettynä jäähdytyksen aikana syntyvään jännitykseen veti raerajoja erilleen halkeaman muodostamiseksi. Tutkimus kuplien muodostumisesta volframissa ja muissa metallisaostumissa lämpökäsittelyn aikana osoittaa, että kuplia esiintyy metalleissa, jotka ovat kerrostuneet alle 0,3 Tm:n (homologinen sulamislämpötila). Tämä havainto viittaa siihen, että kaasukuplia muodostuu kiinnittyneiden tyhjien tilojen ja kaasujen sulautuessa hehkutuksen aikana. CVD-volframin tapauksessa kaasu on todennäköisesti fluoria tai fluoridiyhdistettä
Elektronisuihkuhitsaus – Seostamaton volframi hitsattiin elektronisuihkulla esilämmityksen kanssa ja ilman. Esilämmityksen tarve vaihteli näytteen mukaan. Halkeamattoman hitsin varmistamiseksi suositellaan esilämmitystä vähintään perusmetallin DBTT:hen. Myös elektronisuihkuhitseillä jauhemetallurgian tuotteissa on edellä mainittu hitsin huokoisuus.

Kaasuvolframi-kaarijuottaminen 一Yrittääksemme selvittää, voidaanko juotoshitsausta käyttää hyödyksi, kokeilimme kaasuvolframihitsausprosessia juotoshitsien tekemiseksi jauhemetallurgiselle volframilevylle、 Juotoshitsaukset tehtiin asettamalla täytemetallia pitkin päittäisliitos ennen hitsausta. Juotoshitsien valmistuksessa käytettiin seosmetalleina seostamatonta Nb-, Ta-, Mo-, Re- ja W-26 % Re:tä. Kuten odotettiin, kaikkien liitosten metallografisissa osissa oli huokoisuutta sulatuslinjassa (kuva 6), koska perusmetallit olivat jauhemetallurgian tuotteita. Niobi- ja molybdeenitäytemetalleilla tehdyt hitsit halkeilevat.
Hitsien ja kovajuottohitsien kovuutta verrattiin tutkimuksella, jossa oli käytetty seostamatonta volframia ja W一26 % Re:tä täyteaineina. Kaasuvolframihitsaukset ja juotoshitsaukset tehtiin manuaalisesti seostamattomille volframijauhemetallurgian tuotteille (matalahuokoinen, patentoitu (GE-15) laatu ja tyypillinen kaupallinen laatu). Jokaisen materiaalin hitsit ja juotoshitsaukset vanhennettiin 900, 1200, 1600 ja 2000 °C:ssa l, 10, 100 ja 1000 tuntia. Näytteet tutkittiin metallografisesti ja kovuuspoikittaissuunnat otettiin hitsin, lämpövaikutusalueen ja perusmetallin poikki sekä hitsattuina että lämpökäsittelyn jälkeen.

Taulukko 2

Kuva 2

Koska tässä tutkimuksessa käytetyt materiaalit olivat jauhemetallurgian tuotteita, hitsi- ja juotoshitsausmassassa oli vaihtelevia määriä huokoisuutta. Jälleen tyypillisellä jauhemetallurgisella volframiperusmetallilla tehdyissä liitoksissa oli enemmän huokoisuutta kuin pienihuokoisella, patentoidulla volframilla tehdyissä liitoksissa. W—26 % Re -täytemetallilla tehdyt juotoshitsaukset olivat vähemmän huokoisia kuin seostamattomalla volframitäytemetallilla tehdyt hitsit.
Ajan tai lämpötilan vaikutusta seostamattomalla volframilla täytemetallina tehtyjen hitsien kovuuteen ei havaittu. Hitsattaessa hitsin ja perusmetallien kovuusmittaukset olivat oleellisesti vakioita eivätkä muuttuneet vanhenemisen jälkeen. W-26 % Re-täytemetallilla tehdyt juotoshitsaukset olivat kuitenkin valmistettuna huomattavasti kovempaa kuin perusmetalli (kuva 7). Todennäköisesti W-Re br立e -hitsausmassan korkeampi kovuus johtui kiinteän liuoksen kovettumisesta ja/tai er-faasin esiintymisestä hienojakoisesti jähmettyneessä rakenteessa. Volframireniumin faasidiagrammi11 osoittaa, että paikallisia alueita, joissa reniumpitoisuus on korkea, saattaa esiintyä nopean jäähdytyksen aikana ja seurauksena voi olla kovan, hauraamman faasin muodostuminen erittäin eristyneeseen alarakenteeseen. Mahdollisesti er-faasi oli hienojakoinen rae- tai raerajoille, vaikka mikään ei ollut tarpeeksi suuri tunnistaakseen joko metallografisella tutkimuksella tai röntgendiffraktiolla.
Kovuus on piirretty etäisyyden funktiona juotoshitsauksen keskiviivasta eri vanhenemislämpötiloissa kuviossa 7A. Huomaa äkillinen muutos

kovuudessa sulatuslinjassa. Vanhenemislämpötilan noustessa juotoshitsin kovuus laski, kunnes 100 tunnin kuluttua J 600 °C:ssa kovuus oli sama kuin seostamattoman volframiperusmetallin kovuus. Tämä kovuuden vähenemisen suuntaus lämpötilan noustessa pätee kaikkiin vanhenemisaikoihin. Ajan lisääminen vakiolämpötilassa aiheutti myös samanlaisen kovuuden laskun, kuten on esitetty 1200 °C:n vanhentamislämpötilassa kuvassa 7B.
Liittäminen kemiallisella höyrypinnoituksella – Volframin liittämistä CVD-tekniikoilla tutkittiin menetelmänä erilaisten näytemallien hitsaussaumojen valmistamiseksi. Käyttämällä asianmukaisia ​​kiinnittimiä ja naamioita kerrostumisen rajoittamiseksi halutuille alueille, CVD- ja jauhemetallurgiset volframilevyt yhdistettiin ja letkujen päätysulkimet valmistettiin. Laskeutuminen viisteeseen, jonka kulma oli noin 90 astetta, aiheutti halkeilua, kuva 8A, viisteen yhdeltä pinnalta kasvavien pylväsmaisten rakeiden leikkauskohdassa (joka syövytettiin pois). Kuitenkin saavutettiin erittäin eheitä liitoksia ilman halkeilua tai epäpuhtauksien karkeaa kertymistä, kuva 8B, kun liitoksen konfiguraatiota muutettiin hiomalla perusmetallin pintaa 10 tuuman säteeseen. tangentti hitsin juuria. Tämän prosessin tyypillisen soveltamisen osoittamiseksi polttoaine-elementtien valmistuksessa tehtiin muutama päätysuljin volframiputkiin. Nämä liitokset olivat tiiviitä, kun niitä testattiin heliumin massaspektrorr:eter vuodonilmaisimella.

Kuva 3

Kuva 4

Kuva 5

Mekaaniset ominaisuudet
Fuusiohitsien taivutuskokeet 一Muuttuvuuden ja haurauden siirtymäkäyrät määritettiin eri liitoksille seostamattomasta volframista. Kuvan 9 käyrät osoittavat, että kahden jauhemetallurgian perusmetallin DBTT oli noin 1 50 °C. Tyypillisesti molempien materiaalien DBTT (matalin lämpötila, jossa voitiin tehdä 90-105 asteen taivutus) nousi suuresti hitsauksen jälkeen. . Siirtymälämpötilat nousivat noin 175 °C arvoon 325 °C tyypilliselle jauhemetallurgiselle volframille ja nousivat noin 235 °C arvoon 385 °C matalahuokoiselle patentoidulle materiaalille. Ero hitsattujen ja hitsaamattomien materiaalien DBTT-arvoissa johtui suuresta raekoosta ja mahdollisesta epäpuhtauksien jakautumisesta hitsien ja lämpövaikutusten vyöhykkeissä. Testitulokset osoittavat, että tyypillisten jauhemetallurgisten volframihitsien DBTT oli alhaisempi kuin patentoidun materiaalin, vaikka jälkimmäisen huokoisuus oli pienempi. Matalahuokoisessa volframissa hitsin korkeampi DBTT on saattanut johtua sen hieman suuremmasta raekoosta, kuva 3A ja 3C.
Tutkimustulokset DBTT:iden määrittämiseksi useille seostamattoman volframin liitoksille on koottu taulukkoon 3. Taivutuskokeet olivat melko herkkiä testausmenettelyn muutoksille. Juuren mutkat näyttivät olevan taipuisampia kuin kasvojen mutkat. Oikein valittu jännityksenpoisto hitsauksen jälkeen näytti alentavan DBTT:tä oleellisesti. CVD-volframilla oli hitsattuina korkein DBTT (560 ℃), mutta kun sille annettiin 1 tunnin jännityksenpoisto 1000 ℃ hitsauksen jälkeen, sen DBTT putosi 350 ℃:seen. jännityksenpoisto 1000°C hitsauksen jälkeen, sen DBTT putosi 350°C:een. Valokaarihitsatun jauhemetallurgisen volframin jännityksenpoisto 1 tunnin ajan 18000 C:ssa alensi tämän materiaalin DBTT:tä noin 100°C sille määritetystä arvosta. hitsattu. 1 tunnin jännityksenpoisto 1000°C:ssa CVD-menetelmillä tehdyssä liitoksessa tuotti alhaisimman DBTT:n (200°C). On huomattava, että vaikka tämä siirtymälämpötila oli huomattavasti alhaisempi kuin mikään muu tässä tutkimuksessa määritetty siirtymälämpötila, parannukseen vaikutti todennäköisesti pienempi jännitysnopeus (0,1 vs 0,5 ipm), jota käytettiin CVD-nivelten testeissä.

Nb:llä valmistettujen juotoshitsien taivutuskoe. Ta, Mo, Re ja W-26 % Re täyteaineina myös taivutustestattiin ja tulokset on koottu taulukkoon 4. Suurin sitkeys saatiin reniumjuottohitsauksella.

Vaikka tämän pinnallisen tutkimuksen tulokset osoittavat, että erilaiset täytemetallit voivat tuottaa liitoksia, joilla on mekaanisia ominaisuuksia homogeenisten volframin hitsien sisällä, jotkut näistä täyteainemetalleista voivat olla hyödyllisiä käytännössä.

Tulokset haulle Tungsten Alloys.