Volframi ja selle sulameid saab edukalt ühendada gaasvolfram-kaarkeevitusega,
gaas-volfram-kaarjootmine, elektronkiirkeevitus ja keemiline aur-sadestamine.

Hinnati kaarvalamise, pulbermetallurgia või keemilise aurustamise-sadestamise (CVD) meetodite abil kinnitatud volframi ja mitmete selle sulamite keevitatavust. Enamik kasutatud materjale olid nominaalselt 0,060 tolli paksused lehed. Kasutatud ühendamisprotsessid olid (1) gaas-volfram-kaarkeevitus, (2) gaas-volfram-kaarejootmine, (3) elektronkiirkeevitus ja (4) CVD-ga ühendamine.
Volframit keevitati edukalt kõigi nende meetoditega, kuid keevisõmbluste tugevust mõjutasid suuresti mitteväärismetallide ja täitemetallide tüübid (st pulber- või kaarvalatud tooted). Näiteks kaarvalatud materjali keevisõmblused olid suhteliselt poorsed, samas kui pulbermetallurgia toodete keevisõmblused olid tavaliselt poorsed, eriti piki sulamisjoont. Gaas-volfram-kaare (GTA) keevisõmbluste puhul 1/1r, tollises legeerimata volframlehes tekitas minimaalne eelsoojendus 150 °C (mis leiti olevat mitteväärismetalli plastne-habras üleminekutemperatuur) keevisõmblused pragudeta. Mitteväärismetallidena olid volfram-reeniumi sulamid keevitatavad ilma eelsoojenduseta, kuid poorsus oli probleemiks ka volframisulamist pulbertoodete puhul. Eelsoojendus ei mõjutanud keevisõmbluse poorsust, mis oli peamiselt funktsioon mitteväärismetalli tüübist.
Erinevat tüüpi pulbermetallurgia volframi gaas-volfram-kaarõmbluste plastsusest rabedaks ülemineku ternperatures (DBIT) oli 325–475 °C, võrreldes mitteväärismetalli temperatuuriga 150 °C ja elektronkiirkeevitusega 425 °C. kaarvalatud volfram.
Tõenäoliselt ei andnud volframi kõvajoodisjootmine erinevate täitemetallidega paremaid liiteomadusi kui muud liitmismeetodid. Täitemetallidena kõvajoodisega keevisõmblustes kasutasime Nb, Ta, W-26% Re, Mo ja Re. Nb ja Mo põhjustasid tõsiseid pragusid.

CVD-ga liitumine temperatuuril 510–560 °C

kõrvaldas kõik, välja arvatud vähesel määral poorsus, ja kõrvaldas ka keevitamiseks vajalike kõrgete temperatuuridega seotud probleemid (näiteks suured terad keevisõmblustes ja kuumusest mõjutatud tsoonid).
Sissejuhatus
Volframi ja volframipõhiste sulamite kasutamist kaalutakse mitmes kõrgtehnoloogilises tuuma- ja kosmoserakenduses, sealhulgas termilise muundamise seadmetes, taassisenevates sõidukites, kõrgtemperatuurilistes kütuseelementides ja muudes reaktorikomponentides. Nende materjalide eelised on nende kombinatsioonid väga kõrgest sulamistemperatuurist, heast tugevusest kõrgel temperatuuril, kõrgest soojus- ja elektrijuhtivusest ning piisavast korrosioonikindlusest teatud keskkondades. Kuna rabedus piirab nende valmistatavust, sõltub nende materjalide kasulikkus konstruktsioonikomponentides rangetes kasutustingimustes suurel määral keevitusprotseduuride väljatöötamisest, et tagada mitteväärismetalli omadustega võrreldavad liited. Seetõttu olid nende uuringute eesmärgid (1) määrata kindlaks erinevatel liitmismeetoditel toodetud liigendite mehaanilised omadused mitut tüüpi legeerimata ja legeeritud volframi puhul; (2) hindab erinevate modifikatsioonide mõju kuumtöötluses ja liitmistehnikas; ja (3) näidata konkreetsete rakenduste jaoks sobivate katsekomponentide valmistamise teostatavust.
Materjalid
Legeerimata volfram m叮10 m. paksud lehed pakkusid enim huvi. Selles uuringus kasutatud legeerimata volfram toodeti pulbermetallurgia, kaarvalamise ja keemilise aurustamise-sadestamise meetodite abil. Tabelis 1 on näidatud pulbermetallurgia, CVD ja kaarvalatud volframtoodete lisandite tase. Enamik neist jääb volframis nominaalselt leiduvatesse vahemikesse

kuid tuleb märkida, et CVD materjal sisaldas normist rohkem] fluori.
Võrdluseks ühendati erineva suuruse ja kujuga volframi ja volframisulameid. Enamik neist olid pulbermetallurgia tooted, kuigi mõned kaarvalatud materjalid olid ka keevitatud. Ehituskonstruktsioonide ja komponentide teostatavuse määramiseks kasutati spetsiifilisi konfiguratsioone. Kõik materjalid võeti vastu täielikult külmtöödeldud olekus, välja arvatud CVD volfram, mis saadi kätte hoiustatuna. Ümberkristallitud ja suureteralise volframi suurenenud rabeduse tõttu keevitati materjal töödeldud olekus, et minimeerida terade kasvu kuumusest mõjutatud tsoonis. Materjali kõrge hinna ja suhteliselt väikeste saadaolevate koguste tõttu kavandasime katsekehad, mis kasutasid minimaalset materjalikogust, mis oli kooskõlas soovitud teabe hankimisega.
Menetlus
Kuna volframi plastilisusest rabedaks üleminekutemperatuur (DBTT) on toatemperatuurist kõrgem, tuleb käsitsemisel ja töötlemisel olla eriti ettevaatlik, et vältida pragude tekkimist1. Lõikamine põhjustab servade lõhenemist ja oleme avastanud, et lihvimine ja elektrilahendusega töötlemine jätavad pinnale kuumuse kontrolli. Kui neid ei eemaldata lappimisega, võivad need praod keevitamise ja hilisema kasutamise ajal edasi levida.
Volfram, nagu kõik tulekindlad metallid, tuleb keevitada väga puhtas inertgaasi (gaas-volfram-kaareprotsess) või vaakumis (elektronkiir pro:::ess)2 atmosfääris, et vältida keevisõmbluse saastumist vahekihtidega. Kuna volframil on metallidest kõrgeim sulamistemperatuur (3410°C), peavad keevitusseadmed taluma kõrgeid töötemperatuure.

Tabel 1

Kasutati kolme erinevat keevitusprotsessi: gaas-volfram-kaarkeevitus, gaas-volfram-kaarjootmine ja elektronkiirkeevitus. Iga materjali jaoks määrati kindlaks keevitustingimused, mis on vajalikud täielikuks pcnetreerimiseks minimaalse energiasisendiga. Enne keevitamist töödeldi lehtmaterjal sisse. laiad toorikud ja rasvatustatud etüülalkoholiga. Vuugikujundus oli kandiline soon, millel polnud juureava.
Gaas-volfram-kaarekeevitus
Kõik automaatsed ja käsitsi gaas-volfram-kaare keevisõmblused tehti ehamheris, mida hoiti alla 5 x I või. Torr umbes 1 tund ja seejärel täidetakse väga puhta argooniga. Nagu on näidatud joonisel lA, oli kamber varustatud automaatse keevitamise jaoks mõeldud käigumehhanismi ja põletipeaga. Töödeldud detaili hoiti kõigis kokkupuutepunktides volframdetailidega vaskkinnituses, et vältida selle keevituslöögi poolt töö külge jootmist. Armatuuri põhjas paiknesid elektrilised padrunsoojendid, mis soojendasid töö soovitud temperatuurini, joonis 1 B. Kõik keevisõmblused tehti liikumiskiirusel 10 ipm, eurrent umbes 350 amprit ja pinge 10–15 V. .
Gas Tungsten-A『c kõvajoodisega keevitamine
Gaas-volfram-jootkeevisõmblused valmistati inertse atmosfääriga kambris sarnaste meetoditega

ülalkirjeldatud. Volframi ja W-26% Re täitematerjaliga valmistatud jootmisõmblused valmistati käsitsi; põkkjootmise keevisõmblused keevitati aga automaatselt pärast täitemetalli asetamist põkkvuuki.
Elektronkiirkeevitus
Eletronkiirega keevisõmblused valmistati 150 kV 20 mA masinas. Keevitamise ajal hoiti vaakumit umbes 5 x I o-6 torr. Elektronkiirkeevituse tulemuseks on väga kõrge sügavuse ja laiuse suhe ning kitsas kuumusest mõjutatud tsoon.
』Oining by Chemical Vapor Disposition
Volframühendused valmistati legeerimata volframi täitemetalli sadestamisel keemilise aur-sadestamise protsessiga3. Volfram sadestati volframheksafluoriidi vesiniku redutseerimisega vastavalt reaktsioonile-t
soojust
WFs(g) + 3H,(g)一–+W(s) + 6HF(g).
Selle meetodi kasutamine ühendamiseks nõudis ainult väikseid muudatusi kinnitusdetailides ja reaktiivi voolu jaotuses. Selle protsessi peamine eelis võrreldes tavapäraste ühendamismeetoditega on see, et kasutatavad madalad temperatuurid (510–650 °C) on palju madalamad kui sulamistemperatuur.

volfram (3410 ° C), rekristallisatsioon ja sepistatud volframist mitteväärismetalli võimalik edasine murenemine lisandite või tera kasvu tõttu on minimeeritud.
Valmistati mitu liigendikujundust, sealhulgas põkk- ja toruotste sulgurid. Sadestamine viidi läbi vasktüüri abil, mida kasutati kinnituse, joondustüki ja substraadina. Pärast sadestamise lõpetamist eemaldati eopperi südamik söövitamise teel. Kuna muud tööd” on näidanud, et CVD-volframil on ladestamisel keerukad jääkpinged, olid need liigendid enne töötlemist või katsetamist pingestatud 1 tund temperatuuril 1000–1600 °C.
Kontrollimine ja testimine
Liigendeid kontrolliti enne testimist visuaalselt, vedeliku läbitungimise ja radiograafiaga. Tüüpilisi keevisõmblusi analüüsiti keemiliselt hapniku ja lämmastiku suhtes (tabel 2) ning kogu uuringu vältel viidi läbi ulatuslikud metallograafilised uuringud.
Selle loomupärase lihtsuse ja väikeste proovidega kohandatavuse tõttu kasutati paindekatset liigese terviklikkuse ja protsesside võrdlemise peamise kriteeriumina. Plastilisuse ja rabeduse ülemineku temperatuurid määrati kolmepunktilise painutusseadmega nii keevitatud kui ka pärast vanandamist. Paindekatsete põhinäidis oli pikisuunaline

näopain, 24t pikk ja 12t lai, kus t on proovi paksus. Proovid toetati 15 t pikkusele ja painutati 4t raadiusega kolviga kiirusega 0,5 ipm. See geomeetria kippus normaliseerima erineva paksusega materjalide kohta saadud andmeid. Keevisõmbluse, kuumusest mõjutatud tsooni ja mitteväärismetalli ühtlase deformatsiooni tagamiseks painutati katsekehad tavaliselt keevisõmbluse suhtes risti (pikisuunaline paindeproov); siiski painutati paar isendit piki keevisõmblust (põikpainde proov) võrdluseks. Uurimise esimestes osades kasutati näo painutusi; Siiski, kuna enamiku keevisõmbluste väljaheidetel leiti sulametalli kaalust tulenevat kerget sälku, asendati hilisemates katsetes juure painded. Materjalide nõuandekogu6 soovitusi lehtnäidiste paindekatsetuste kohta järgiti nii täpselt kui võimalik. Materjali piiratuse tõttu valiti välja väikseimad soovitatavad isendid.
Painde üleminekutemperatuuri määramiseks suleti painutusseade ahju, mis suudab temperatuuri kiiresti tõsta 500 °C-ni. 90–105-kraadine painutus loeti täispaindeks. DBTT määratleti kui madalaim temperatuur, mille juures näidis paindus täielikult ilma krigisemata. Kuigi katsed viidi läbi õhus, ei ilmnenud proovide värvimuutus enne, kui katsetemperatuur jõudis 400 °C-ni.

Joonis 1

Tulemused legeerimata volfram
Üldine keevitatavus
Gaas-turzgstea-kaarekeevitus – gaas-volfram-kaarekeevitus 1 tolli. paks legeerimata leht, tuleb tööd oluliselt eelkuumutada, et vältida termilise šoki põhjustatud rabedat purunemist. Joonisel 2 on kujutatud tüüpiline purunemine, mis on tekkinud keevitamisel ilma korraliku eelsoojenduseta. Keevisõmbluse suur tera suurus ja kuju ning kuumusest mõjutatud tsoon ilmnevad murdumises. Eelsoojendustemperatuuride uurimine toatemperatuurilt 540 °C-ni näitas, et eelkuumutamine minimaalselt 150 °C-ni oli vajalik pragudeta ühekäiguliste põkk-keeviste järjepidevaks tootmiseks. See temperatuur vastab mitteväärismetalli DBTI-le. Kõrgemate temperatuurideni eelsoojendamine ei tundunud nendes katsetes vajalik, kuid kõrgema DBTI-ga materjalid või konfiguratsioonid, mis hõlmavad suuremat pingekontsentratsiooni või massiivsemaid osi, võivad vajada eelsoojendust kõrgemate temperatuurideni.
Keevituse kvaliteet sõltub suuresti mitteväärismetallide valmistamisel kasutatavatest protseduuridest. Kaarvalatud volframi autogeensed keevisõmblused on põhimõtteliselt poorsed, joonis fig.
3A, kuid pulbermetallurgia volframi keevisõmblusi iseloomustab suur poorsus, joonis fig 3 (b), eriti piki sulamisjoont. Selle poorsuse kogus, joonis 3B, eriti piki 3C, keevisõmblustes, mis on valmistatud patenteeritud madala poorsusega tootes (GE-15, tootja General Electric Co., Cleveland).
CVD-volframi gaas-volfram-kaare keevisõmblustel on ebaharilikud kuumusest mõjutatud tsoonid terastruktuuri tõttu 0£ baas metaF. Joonisel 4 on kujutatud sellise gaasvolfram-kaare põkk-keevisõmbluse esikülg ja vastav ristlõige. Pange tähele, et aluspinna peened terad on keevituskuumuse tõttu kasvanud. Samuti on ilmne suure samba kasvu puudumine

terad. Sambakujulistel teradel on gaas
mullid terade piiridel, mis on põhjustatud fluori lisanditest8. Järelikult, kui
peeneteraline substraadi pind eemaldatakse enne keevitamist, keevis ei sisalda metallograafiliselt tuvastatavat kuumamõjutsooni. Loomulikult on töödeldud CVD-materjalis (nagu ekstrudeeritud või tõmmatud torud) keevisõmbluse kuumusest mõjutatud tsoonil tavaline ümberkristalliseeritud teraline struktuur.
Mitme CVD-volframi keevisõmbluse RAZ-is leiti pragusid sammaste terapiiridelt. See lõhenemine, mis on näidatud joonisel 5, oli põhjustatud mullide kiirest moodustumisest ja kasvust teravilja piirides kõrgel temperatuuril9. Keevitamisega seotud kõrgetel temperatuuridel suutsid mullid ära kulutada suure osa tera piirialast; see koos jahutamisel tekkiva pingega tõmbas tera piirid lahku, moodustades pragu. Uuring mullide moodustumise kohta volframis ja muudes metallisademetes kuumtöötlemise ajal näitab, et mullid esinevad metallides, mis on sadestunud alla 0,3 Tm (homoloogne sulamistemperatuur). See tähelepanek viitab sellele, et gaasimullid tekivad lõõmutamise ajal kinnijäänud vabade kohtade ja gaaside ühinemisel. CVD volframi puhul on gaasiks tõenäoliselt fluor või fluoriidiühend
Elektronkiirkeevitus – legeerimata volfram keevitati elektronkiirega eelsoojendusega ja ilma. Eelsoojenduse vajadus varieerus olenevalt proovist. Pragudeta keevisõmbluse tagamiseks on soovitatav eelsoojendada vähemalt mitteväärismetalli DBTT-ni. Pulbermetallurgiatoodete elektronkiire keevisõmblustel on ka eelnevalt mainitud keevisõmbluse poorsus.

Gaas-volfram-kaarejootmise keevitamine 一Püüdes kindlaks teha, kas kõvajoodisjootmise keevitamist saab kasutada, katsetasime pulbermetallurgia volframpleki kõvajoodisjootmise keevisõmbluste valmistamiseks gaas-volfram-jootmise protsessi. Kõvajoodiste valmistamisel asetati täitemetall piki põkkühendus enne keevitamist. Kõvajootmisõmbluste valmistamisel kasutati täitemetallidena legeerimata Nb, Ta, Mo, Re ja W-26% Re. Ootuspäraselt esines sulamisliinil poorsus kõigi liigendite metallograafilistes sektsioonides (joonis 6), kuna mitteväärismetallid olid pulbermetallurgia tooted. Nioobiumi ja molübdeeni täitemetallidega tehtud keevisõmblused purunesid.
Keevisõmbluste ja kõvajoodisega keevisõmbluste kõvadust võrreldi legeerimata volframi ja täitemetallina W一26% Re-ga valmistatud plaadil randkeevisõmbluste uuringu abil. Gaas-volfram- ja kõvajoodisega keevisõmblused valmistati käsitsi legeerimata volframpulbermetallurgiatoodetele (madala poorsusega, patenteeritud (GE-15) klass ja tüüpiline kaubanduslik kvaliteet). Iga materjali keevisõmblused ja kõvajoodisega keevisõmblused vanandati 900, 1200, 1600 ja 2000 °C juures l, 10, 100 ja 1000 tundi. Proovikehad uuriti metallograafiliselt ning keevisõmbluse, kuumusega mõjutatud tsooni ja mitteväärismetalli vahel tehti kõvaduse traversid nii keevitatud kui ka pärast kuumtöötlemist.

Tabel 2

Joonis2

Kuna selles uuringus kasutatud materjalid olid pulbermetallurgia tooted, esines keevisõmbluses ja kõvajoodisega keevisõmblustes erinevas koguses poorsust. Jällegi olid tüüpilise pulbermetallurgia volframist mitteväärismetalliga tehtud liigendid poorsemad kui madala poorsusega, patenteeritud volframiga tehtud vuugid. W-26% Re täitematerjaliga valmistatud kõvajoodisega keevisõmblused olid vähem poorsed kui legeerimata volframist täitemetallist valmistatud keevisõmblused.
Aja ega temperatuuri mõju täitematerjalina legeerimata volframiga tehtud keevisõmbluste kõvadusele ei täheldatud. Keevitamisel olid keevisõmbluse ja mitteväärismetallide kõvaduse mõõtmised põhiliselt konstantsed ega muutunud pärast vananemist. W-26% Re täitematerjaliga valmistatud kõvajoodisega keevisõmblused olid aga valmistamisel oluliselt kõvemad kui mitteväärismetall (joonis 7). Tõenäoliselt oli W-Re br立e keevisladestuse kõrgem kõvadus tingitud tahke lahusega kõvenemisest ja/või tahkestatud struktuuris peenelt jaotunud er-faasi olemasolust. Volframreeniumi faasidiagramm11 näitab, et kiire jahutamise ajal võivad tekkida kõrge reeniumisisaldusega lokaalsed alad, mille tulemuseks on kõva, rabeda faasi moodustumine väga eraldatud alusstruktuuris. Võimalik, et er-faas oli terades või terade piirides peenelt hajutatud, kuigi ükski neist ei olnud piisavalt suur, et seda oleks võimalik tuvastada metallograafilise uuringu või röntgendifraktsiooniga.
Kõvadus on joonisel fig 7A kujutatud kauguse funktsioonina kõvajoodisega keevisõmbluse keskjoonest erinevatel vananemistemperatuuridel. Pange tähele järsku muutust

sulamisjoone kõvaduses. Vananemistemperatuuri tõustes vähenes kõvajoodisega keevisõmbluse kõvadus, kuni pärast 100 tundi temperatuuril J 600 °C oli kõvadus sama, mis legeerimata volframist mitteväärismetallil. Temperatuuri tõusuga kareduse vähenemise suundumus kehtis kõigi vananemisaegade kohta. Aja pikenemine konstantsel temperatuuril põhjustas ka samalaadse kõvaduse vähenemise, nagu on näidatud joonisel 7B vananemistemperatuuri 1200 °C puhul.
Ühendamine keemilise aurustamise teel – volframi ühendamist CVD-tehnikaga uuriti kui meetodit keevisõmbluste valmistamiseks mitmesugustes näidiskonstruktsioonides. Kasutades sobivaid kinnitusvahendeid ja maske, et piirata sadestumist soovitud aladele, ühendati CVD ja pulbermetallurgia volframilehed ning valmistati torude otsasulgurid. Ladestamine kaldpinnale, mille nurk oli umbes 90 kraadi, tekitas kaldpinna ja substraadi (mis oli söövitatud) ühelt küljelt kasvavate sammaskujuliste terade ristumiskohas pragusid, joonis fig 8A. Siiski saadi suure terviklikkusega liitekohad ilma pragudeta või lisandite kogunemiseta (joonis fig 8B), kui liite konfiguratsiooni muudeti, lihvides mitteväärismetalli pinda raadiuse raadiuseni. puutuja keevisõmbluse juurega. Et demonstreerida selle protsessi tüüpilist rakendust kütuseelementide valmistamisel, tehti volframtorudesse mõned otsasulgurid. Need ühendused olid lekkekindlad, kui neid testiti heeliumi massispektrorr:eetri lekkedetektoriga.

Joonis 3

Joonis 4

Joonis 5

Mehaanilised omadused
Sulakeevisõmbluste paindekatsed 一Legemata volframi erinevate ühenduste jaoks määrati elastsuse ja rabeduse ülemineku kõverad. Joonisel 9 olevad kõverad näitavad, et kahe pulbermetallurgia mitteväärismetalli DBTT oli umbes 150 °C. Tavaliselt tõusis mõlema materjali DBTT (madalaim temperatuur, mille juures saab teha 90–105 kraadise painde) pärast keevitamist oluliselt. . Üleminekutemperatuurid tõusid umbes 175 ° C väärtuseni 325 ° C tüüpilise pulbermetallurgia volframi puhul ja tõusid umbes 235 ° C väärtuseni 385 ° C madala poorsusega patenteeritud materjali puhul. Keevitatud ja keevitamata materjalide DBTT-de erinevus tulenes suurest tera suurusest ning keevisõmbluste ja kuumusest mõjutatud tsoonide lisandite võimalikust ümberjaotumisest. Katsetulemused näitavad, et tüüpiliste pulbermetallurgia volframõmbluste DBTT oli madalam kui patenteeritud materjalil, kuigi viimasel oli väiksem poorsus. Madala poorsusega volframi keevisõmbluse kõrgem DBTT võis olla tingitud selle veidi suuremast tera suurusest, joonised 3A ja 3C.
Mitmete legeerimata volframi ühenduskohtade DBTT-de määramise uuringute tulemused on kokku võetud tabelis 3. Painutuskatsed olid katseprotseduuri muutuste suhtes üsna tundlikud. Juurekõverused tundusid olevat elastsemad kui näokõverused. Õigesti valitud pinge leevendamine pärast keevitamist näis alandavat oluliselt DBTT-d. CVD-volframil oli keevitatud kujul kõrgeim DBTT (560 ℃), kuid kui sellele anti 1-tunnine pingeleevendus 1000 ℃ pärast keevitamist, langes selle DBTT 350 ℃-ni. pingeleevendus 1000°C pärast keevitamist, selle DBTT langes 350°C-ni. Kaarkeevitatud pulbermetallurgilise volframi pingeleevendus 1 tunni jooksul temperatuuril 18000 C vähendas selle materjali DBTT väärtust ligikaudu 100°C võrra, võrreldes selle jaoks määratud väärtusega. keevitatud. 1-tunnine pingeleevendus 1000 °C juures CVD-meetodil valmistatud liigendil andis madalaima DBTT (200 °C). Tuleb märkida, et kuigi see üleminekutemperatuur oli tunduvalt madalam kui ükski teine ​​selles uuringus määratud üleminekutemperatuur, mõjutas paranemist tõenäoliselt CVD-liigeste testides kasutatud väiksem deformatsioonikiirus (0,1 vs 0,5 ipm).

Nb-ga valmistatud jootmisõmbluste paindekatse. Ta, Mo, Re ja W-26% Re täitemetallidena testiti ka paindekatsetes ja tulemused on kokku võetud tabelis 4. Kõige suurem elastsus saadi reeniumjootmisõmblusega.

Kuigi selle pealiskaudse uuringu tulemused näitavad, et erinev täitemetall võib tekitada mehaaniliste omadustega liitekohti volframi homogeensete keevisõmbluste sisemuses, võivad mõned neist täitemetallidest olla praktikas kasulikud.

Tulemused otsingule Tungsten Alloys.