Volframo kaj ĝiaj alojoj povas esti sukcese kunigitaj per gasa volfram-arka veldado,
gasa tungsten-arka brazoveldado, elektronradia veldado kaj per kemia vapordemetado.

La veldebleco de volframo kaj kelkaj el ĝiaj alojoj plifirmigitaj per arkgisado, pulvormetalurgio aŭ kemi-vapora demetado (CVD) teknikoj estis taksita. La plej multaj el la materialoj uzitaj estis nominale 0.060 in. dika tuko. La kunigprocezoj utiligitaj estis (1) gasa volfram-arka veldado, (2) gasa volfram-arka brazoveldado, (3) elektronradia veldado kaj (4) kunigo per CVD.
Volframo estis sukcese veldita per ĉiuj tiuj metodoj sed la solideco de la veldoj estis tre influita per la specoj de baz- kaj plenigmetaloj (t.e. pulvoro aŭ ark-gisitaj produktoj). Ekzemple, veldoj en ark-gisita materialo estis relative liberaj de poreco dum veldoj en pulvormetalurgioproduktoj estis kutime poraj, precipe laŭ la fuziolinio. Por gaso volfram-arko (GTA) veldoj en 1/ 1r, in. nealojita volframtuko, minimuma antaŭvarmo de 150° C (kiu estis trovita esti la ductileto-fragila transirtemperaturo de la baza metalo) produktis veldojn liberajn de fendetoj. Kiel bazmetaloj, volfram-renaj alojoj estis veldeblaj sen antaŭvarmo, sed poreco ankaŭ estis problemo kun volframaj alojaj pulvorproduktoj. Antaŭvarmigo ŝajnis ne influi veldan porecon kiu estis ĉefe funkcio de la speco de bazmetalo.
La duktilaj al fragilaj transiraj temperaturoj (DBIT) por gasaj volfram-arkaj veldoj en malsamaj specoj de pulvormetalurgia volframo estis 325 ĝis 475 °C, kompare kun 150。 C por la baza metalo kaj tiu de 425 °C por elektrona fasko veldita. ark-gisita volframo.
Brazveldado de volframo kun malsimilaj plenigmetaloj ŝajne ne produktis pli bonajn komunajn trajtojn ol faris aliajn kunigmetodojn. Ni uzis Nb, Ta, W-26% Re, Mo kaj Re kiel plenigajn metalojn en la brazveldoj. La Nb kaj Mo kaŭzis severan fendetiĝon.

Aliĝo per CVD je 510 ĝis 560 ° C

eliminis ĉion krom malgranda kvanto de poreco kaj ankaŭ eliminis la problemojn asociitajn kun la altaj temperaturoj necesaj por veldado (kiel ekzemple grandaj grajnoj en la veldo kaj varmo-trafitaj zonoj).
Enkonduko
Volframo kaj volfram-bazaj alojoj estas pripensitaj por kelkaj progresintaj nukleaj kaj spacaj aplikoj inkluzive de termionaj konvertaj aparatoj, reenirveturiloj, alttemperaturaj fuelelementoj kaj aliaj reaktorkomponentoj. Avantaĝoj de ĉi tiuj materialoj estas iliaj kombinaĵoj de tre altaj degeltemperaturoj, bonaj fortoj ĉe altaj temperaturoj, altaj termikaj kaj elektraj konduktivecoj kaj adekvata rezisto al korodo en certaj medioj. Ĉar fragileco limigas ilian fabrikeblecon, la utileco de tiuj materialoj en strukturaj komponentoj sub rigoraj servkondiĉoj dependas multe de la evoluo de veldaj proceduroj por disponigi juntojn kiuj estas kompareblaj en trajtoj al la baza metalo. Tial, la celoj de ĉi tiuj studoj estis (1) determini la mekanikajn trajtojn de juntoj produktitaj per malsamaj kunigmetodoj en pluraj specoj de nealojita kaj alojita volframo; (2) taksi la efikojn de diversaj modifoj en varmaj traktadoj kaj kunigo tekniko; kaj (3) pruvi la fareblecon de fabrikado de testaj komponantoj taŭgaj por specifaj aplikoj.
Materialoj
Senaloja volframo m叮10 m. dikaj folioj estis la plej interesa materialo. La nealojita volframo en ĉi tiu studo estis produktita per pulvormetalurgio, arko-gisado kaj kemi-vaporaj deponaj teknikoj. Tabelo 1 montras la malpurecnivelojn de la pulvormetalurgio, CVD kaj ark-gisitaj volframaj produktoj kiel ricevitaj. La plej multaj falas ene de la intervaloj nominale trovitaj en volframo

sed oni devas rimarki, ke la CVD-materialo enhavis pli ol la norma] kvantojn de fluoro.
Diversaj grandecoj kaj formoj de volframo kaj volframaj alojoj estis kunigitaj por komparo. La plej granda parto de ili estis pulvormetalurgiaj produktoj kvankam kelkaj ark-gisitaj materialoj ankaŭ estis velditaj. Specifaj konfiguracioj estis uzitaj por determini la fareblecon de konstruado de strukturoj kaj komponentoj. Ĉiuj materialoj estis ricevitaj en plene malvarme prilaborita kondiĉo kun la escepto de la CVD volframo, kiu estis ricevita kiel-deponita. Pro la pliigita fragileco de rekristaligita kaj grandgrajna volframo la materialo estis veldita en la laborkondiĉo por minimumigi grenkreskon en la varmeca zono. Pro la alta kosto de la materialo kaj la relative malgrandaj kvantoj disponeblaj, ni desegnis testajn specimenojn, kiuj uzis la minimuman kvanton da materialo kongrua kun la akiro de la dezirata informo.
Proceduro
Ĉar la duktila al fragila transira temperaturo (DBTT) de volframo estas super ĉambra temperaturo, oni devas uzi specialan zorgon en manipulado kaj maŝinado por eviti fendetiĝon1. Tondado kaŭzas randon krakadon kaj ni trovis, ke muelado kaj elektro-senŝargi maŝinprilaborado lasas varmokontrolojn sur la surfaco. Krom se ili estas forigitaj per plaŭdado, tiuj fendetoj povas disvastigi dum veldado kaj posta uzo.
Volframo, kiel ĉiuj obstinaj metaloj, devas esti veldita en tre pura atmosfero de aŭ inerta gaso (gasa volframo-arka procezo) aŭ vakuo (elektronfasko pro:::ess)2 por eviti poluadon de la veldo per intersticoj. Ĉar volframo havas la plej altan frostopunkton de ĉiuj metaloj (3410 ° C), velda ekipaĵo devas povi elteni la altajn servtemperaturojn.

Tabelo 1

Tri malsamaj veldprocezoj estis uzitaj: gasa volframa-arka veldado, gasa volframa-arka brazoveldado kaj elektronradia veldado. Veldkondiĉoj necesaj por kompleta pcnetration ĉe minimuma energienigo estis determinitaj por ĉiu materialo. Antaŭ veldado, folimaterialo estis maŝinprilaborita en囚in. larĝaj blankaĵoj kaj grasigitaj per etila alkoholo. La komuna dezajno estis kvadrata kanelo kun neniu radikmalfermaĵo.
Gasa Tungsteno-Arka Weldado
Ĉiuj aŭtomate kaj manaj gasaj volfram-arkaj veldoj estis faritaj en ehamher kiu estis konservita sub 5 x I aŭ. torr dum ĉirkaŭ 1 horo kaj poste plenigita per tre pura argono. Kiel montrite en Fig. lA, la kamero estis ekipita kun krucanta mekanismo kaj torĉokapo por aŭtomata veldado. La laborpeco estis tenita en kupra fiksaĵo provizita per volframaj enigaĵoj ĉe ĉiuj punktoj de kontakto por malhelpi ĝin esti brazita al la laboro per la velda takto. La bazo de ĉi tiu fiksaĵo enhavis la elektrajn kartoĉajn hejtilojn, kiuj antaŭvarmigis la laboron al la dezirata temperaturo, Fig. 1 B. Ĉiuj veldoj estis faritaj kun vojaĝrapideco de 10 ipm, eŭro de proksimume 350 amperoj kaj tensio de 10 ĝis 15 v. .
Gasa Volframo-A『c Braze Welding
Gasaj tungsten-are brazveldoj estis faritaj en ehamber kun inerta atmosfero per teknikoj similaj al

tiuj supre priskribitaj. La beld-surplataj brazveldoj faritaj kun volframo kaj W—26% Re plenigaĵmetalo estis faritaj permane; tamen, la pugobrazveldoj estis velditaj aŭtomate post kiam la plenigaĵo estis metita en la pugojunton.
Elektrona Fasko-Veldado
La eleetronradiaj veldoj estis faritaj en 150-kV 20-mA maŝino. Vakuo de ĉirkaŭ 5 x I o-6 torr estis konservita dum veldado. Elektronradia veldado rezultigas tre altan rilatumon de profundo al larĝo kaj mallarĝa varmo-trafita zono.
』oinado per Kemia Vapora Dispozicio
Volframaj juntoj estis faritaj per deponado de nealojita volframa plenigaĵo per la kemia vapordemetprocezo3. Volframo estis deponita per hidrogenredukto de volframo heksafluorido laŭ la reakcio-t
varmego
WFs(g) + 3H,(g)一–+W(j) + 6HF(g).
La uzo de tiu tekniko por kunigo postulis nur malgrandajn ŝanĝojn en fiksaĵoj kaj reaktantfludistribuo. La primara avantaĝo de tiu procezo super pli konvenciaj metodoj de kunigo estas ke, ĉar la malaltaj temperaturoj utiligitaj (510 ĝis 650 °C) estas multe pli malaltaj ol la frostopunkto de

volframo (3410 ° C), rekristaliĝo kaj ebla plia cmbrittlement de la forĝita volframo baza metalo per malpuraĵoj aŭ grena kresko estas minimumigitaj.
Pluraj komunaj dezajnoj inkluzive de pugo kaj tubfinaj fermaĵoj estis fabrikitaj. Demetado estis farita kun la helpo de kupra mandrilo kiu estis utiligita kiel fiksaĵo, paraleligpeco kaj substrato. Post kiam atestaĵo estis kompletigita, la eopper-mandrilo estis forigita per akvaforto. Ĉar aliaj laboroj” montris, ke CVD volframo posedas kompleksajn restajn streĉojn kiel deponitajn, ĉi tiuj juntoj estis streso relikvcd I hr je 1000 ° ĝis 1600 ° C antaŭ maŝinado aŭ testado.
Inspektado kaj Testado
Artikoj estis inspektitaj vide kaj per likva penetranto kaj radiografio antaŭ ol ili estis testitaj. Tipaj veldoj estis kemie analizitaj por oksigeno kaj nitrogeno (Tablo 2) kaj ampleksaj metalografiaj ekzamenoj estis faritaj dum la studo.
Pro ĝia eneca simpleco kaj adaptebleco al malgrandaj specimenoj, la kurbtesto estis utiligita kiel la primara kriterio por komuna integreco kaj komparo de la procezoj. Duktilaj-malfortaj transirtemperaturoj estis determinitaj per tri-punkta fleksa aparato por juntoj kaj kiel-velditaj kaj post maljuniĝo. La baza specimeno por la kurbtestoj estis la longituda

vizaĝkurbo, 24t longa je 12t larĝa, kie t estas la specimena dikeco. Specimenoj estis apogitaj sur 15t interspaco kaj fleksitaj per plonĝanto de radiuso 4t kun rapideco de 0.5 ipm. Ĉi tiu geometrio emis normaligi datumojn akiritajn pri diversaj dikaĵoj de materialoj. Specimenoj estis kutime fleksitaj transverse al la veldsuturo (longitudina kurbspecimeno) por disponigi unuforman deformadon de la veldo, varmo-trafita zono kaj bazmetalo; tamen, kelkaj specimenoj estis fleksitaj laŭ la veldsuturo (transversa kurbspecimeno) por komparo. Vizaĝkurboj estis uzitaj en la komencaj partoj de la enketo; tamen, pro la iometa noĉo trovita sur la feoj de la plej multaj veldoj pro la pezo de la fandita metalo, radikkurboj estis anstataŭigitaj en pli postaj testoj. La rekomendoj de la Konsila Komisiono pri Materialoj6 koncernitaj pri kurbtestado de foliaj specimenoj estis sekvitaj kiel eble plej proksime. Pro limigita materialo, la plej malgrandaj konsilindaj specimenoj estis elektitaj.
Por determini la kurbtransirtemperaturon, la fleksebla aparato estis enfermita en forno kapabla rapide altigi la temperaturon ĝis 500 °C. Kurbiĝo de 90 ĝis 105 gradoj estis konsiderata plena kurbo. La DBTT estis difinita kiel la plej malalta temperaturo ĉe kiu la speeimen kliniĝis plene sen krakado. Kvankam la testoj estis faritaj en aero, malkolorigo de la specimenoj ne estis evidenta ĝis testtemperaturoj atingis 400 °C.

Figuro 1

Rezultoj por Senliga Tungsteno
Ĝenerala Veldebleco
Gas Turzgstea-Arc Welding—En gasa tungsten-arka veldado de 1乍in. dika nealojita folio, la laboro devas esti sufiĉe antaŭvarmigita por malhelpi fragilan fiaskon sub streso induktita de termika ŝoko. Figuro 2 montras tipan frakturon produktitan per veldado sen taŭga antaŭvarmigo. La granda grengrandeco kaj formo de la veldo kaj varmegotrafita zono estas evidentaj en la frakturo. Esploro de antaŭvarmigaj tertemperaturoj de ĉambra temperaturo ĝis 540 °C montris ke antaŭvarmigo al minimumo de 150 °C estis necesa por konsekvenca produktado de unu-pasaj pugoveldoj kiuj estis liberaj de fendetoj. Ĉi tiu temperaturo respondas al la DBTI de la baza metalo. Antaŭvarmigo al pli altaj temperaturoj ne ŝajnis esti necesa en tiuj testoj sed materialo kun pli alta DBTI, aŭ konfiguracioj kiuj implikas pli severajn streskoncentriĝojn aŭ pli masivajn partojn, povas postuli antaŭvarmigon al pli altaj tertemperaturoj.
La kvalito de veldaĵo dependas multe de la proceduroj uzitaj en fabrikado de la bazaj metaloj. Aŭtogenaj veldoj en ark-gisita volframo estas esence liberaj de poreco, Fig.
3A, sed veldoj en pulvormetalurgio volframo estas karakterizitaj per malneta poreco, Fig. 3 (b), precipe laŭ la fanda linio. La kvanto de ĉi tiu poreco, Fig. 3B, precipe laŭ 3C, en veldoj faritaj en proprieta, malalta poreco produkto (GE-15 produktita de General Electric Co., Cleveland).
Gasaj volfram-arkaj veldoj en CVD volframo havas nekutimajn varmo-trafitajn zonojn pro la grenstrukturo 0£la baza metaF. Figuro 4 montras la vizaĝon kaj respondan sekcon de tia gasa tungsten-arka pugoveldo. Notu, ke la fajnaj grajnoj ĉe la substratsurfaco kreskis pro la varmo de veldado. Ankaŭ evidenta estas la manko de kresko de la granda kolono

grajnoj. La kolonaj grajnoj havas gason
bubb_les ĉe grenlimoj kaŭzitaj de fluormaj malpuraĵoj8. Sekve, se
la fajna grajna substratsurfaco estas forigita antaŭ veldado, la veldo ne enhavas metalografie detekteblan varmo-trafitan zonon. Kompreneble, en prilaborita CVD-materialo (kiel ekzemple eltrudita aŭ tirita tubo) la varmo-trafita zono de la veldo havas la normalan rekristaligitan grenstrukturon.
Fendetoj estis trovitaj en la kolonaj grenlimoj en la RAZ de pluraj veldoj en CVD volframo. Tiu ĉi krakado, montrita en Fig. 5, estis kaŭzita de rapida formiĝo kaj kresko de vezikoj en la grenlimoj ĉe altaj temperaturoj9. Ĉe la altaj temperaturoj implikitaj en veldado, la vezikoj povis konsumi multon da la grenlimareo; tio, kombinita kun la streĉo produktita dum malvarmigo, tiris la grenlimojn dise por formi fendeton. Studo de vezikformado en volframo kaj aliaj metalenpagoj dum varmotraktado montras ke vezikoj okazas en metaloj deponitaj sub 0.3 Tm (la homologa fandtemperaturo). Tiu observado indikas ke gasvezikoj formiĝas per kunfluo de kaptitaj vakantaĵoj kaj gasoj dum kalcigado. Koncerne CVD volframon, la gaso estas verŝajne fluoro aŭ fluoridkunmetaĵo
Elektrona Fasko-Veldado—Nealoja volframo estis elektrona fasko veldita kun kaj sen antaŭvarmigo. La bezono de antaŭvarmigo variis laŭ la specimeno. Por certigi veldon liberan de fendoj, oni rekomendas antaŭvarmi almenaŭ al la DBTT de la baza metalo. Elektronradiaj veldoj en pulvormetalurgiaj produktoj ankaŭ havas la veldan porecon menciitan antaŭe.

Gasa Tungsten-Arc Braze Welding一Por konstati ĉu brazveldado povus esti uzata profite, ni eksperimentis kun la gastungstenarc-procezo por fari brazveldadojn sur pulvormetalurgia volframa lado. pugo artiko antaŭ veldado. Brazveldoj estis produktitaj kun nealojita Nb, Ta, Mo, Re, kaj W-26% Re kiel plenigaj metaloj. Kiel atendite, estis poreco ĉe la fanda linio en metalografiaj sekcioj de ĉiuj juntoj (Fig. 6) ĉar la bazaj metaloj estis pulvormetalurgiaj produktoj. Veldoj faritaj kun niobio kaj molibdenaj plenmetaloj fendetiĝis.
La malmolecoj de veldoj kaj brazveldadoj estis komparitaj per studo de artperloj-sur-plataj veldoj faritaj kun nealojita volframo kaj W一26% Re kiel plenigaj metaloj. La gastungstenarc-veldoj kaj brazveldoj estis faritaj mane sur nealojaj volframpulvormetalurgioproduktoj (la malalta poreco, proprieta (GE-15) grado kaj tipa komerca grado). Veldoj kaj brazveldoj en ĉiu materialo estis aĝaj je 900, 1200, 1600 kaj 2000 °C por l, 10, 100 kaj 1000 hr. La specimenoj estis ekzamenitaj metalografie, kaj malmolecaj krucoj estis prenitaj trans la veldo, varmeca zono, kaj baza metalo kaj kiel-veldita kaj post varmotraktado.

Tabelo 2

Figuro 2

Ĉar la materialoj uzitaj en tiu studo estis pulvormetalurgioproduktoj, ŝanĝiĝantaj kvantoj de poreco ĉeestis en la veldaj kaj brazveldaj kuŝejoj. Denove, la juntoj faritaj kun tipa pulvormetalurgia volframa bazmetalo havis pli da poreco ol tiuj faritaj kun la malalta poreco, proprieta volframo. La brazveldoj faritaj kun W—26% Re plenigaĵo-metalo havis malpli porecon ol la veldaĵoj faritaj kun la nealojita volframpleniga metalo.
Neniu efiko de tempo aŭ temperaturo estis rimarkita sur la malmoleco de la veldoj faritaj kun nealojita volframo kiel plenmetalo. Kiel veldite, la malmolecmezuradoj de la veldo kaj bazmetaloj estis esence konstantaj kaj ne ŝanĝiĝis post maljuniĝo. Tamen, la brazveldoj faritaj kun W—26% Re pleniga metalo estis konsiderinde pli malmolaj kiel produktitaj ol la baza metalo (Fig. 7). Verŝajne la pli alta malmoleco de la W-Re br立e-velddeponaĵo estis pro solida solvmalmoliĝo kaj/aŭ la ĉeesto de er fazo fajne distribuita en la solidigita strukturo. La volframa fazodiagramo11 montras, ke lokalizitaj areoj de alta renia enhavo povus okazi dum rapida malvarmigo kaj rezultigi la formadon de la malmola, fragila pli fazo en la tre apartigita substrukturo. Eventuale la er-fazo estis fajne disigita en la grajnoj aŭ grenlimoj, kvankam neniu estis sufiĉe granda por esti identigita per aŭ metalografia ekzameno aŭ Rentgenfota difrakto.
Malmoleco estas intrigita kiel funkcio de distanco de la braze-velda centra linio por malsamaj maljuniĝaj temperaturoj en Fig. 7A. Notu la subitan ŝanĝon

en malmoleco ĉe la fanda linio. Kun kreskanta maljuniĝotemperaturo, la malmoleco de la brazoveldo malpliiĝis ĝis, post 100 h je J 600 ° C, la malmoleco estis la sama kiel tiu de la nealojita volframa bazmetalo. Ĉi tiu tendenco de malkreskanta malmoleco kun pliiĝanta temperaturo validas por ĉiuj tempoj de maljuniĝo. Pliiĝanta tempo ĉe konstanta temperaturo ankaŭ kaŭzis simiJar-malkreskon en malmoleco, kiel montrite por maljuniga temperaturo de 1200° C en Fig. 7B.
Kuniĝo per Kemia Vapora Deponaĵo - Kuniĝo de volframo per CVD-teknikoj estis esplorita kiel metodo por produkti veldojn en diversaj specimendezajnoj. Per uzo de taŭgaj fiksaĵoj kaj maskoj por limigi deponadon al la dezirataj areoj, CVD kaj pulvormetalurgiaj volframoj estis kunigitaj kaj finaj fermaĵoj sur tuboj estis produktitaj. Demetado en bevelon kun inkludita angulo de proksimume 90 gradoj produktis fendetiĝon, Fig. 8A, ĉe la intersekciĝoj de kolonaj grajnoj kreskantaj de unu vizaĝo de la bevelo kaj la substrato (kiu estis gravurita for). Tamen, altaj integrecaj juntoj sen krakado aŭ malpura amasiĝo de malpuraĵoj estis akiritaj, Fig. 8B, kiam la komuna agordo estis ŝanĝita muelante la vizaĝon de la baza metalo al radiuso de飞in. tanĝanta al la radiko de la veldo. Por pruvi tipan aplikon de tiu procezo en fabrikado de fuelelementoj, kelkaj finfermaĵoj estis faritaj en volframtuboj. Tiuj juntoj estis likaj hermetikaj kiam testite per heliuma masspektror:eter likodetektilo.

Figuro 3

Figuro 4

Figuro 5

Mekanikaj Propraĵoj
Bend Tests of Fusion Welds一Dektilaj-al-fragilaj transiraj kurboj estis determinitaj por diversaj juntoj en nealojita volframo. La kurboj en Fig. 9 montras ke la DBTT de du pulvormetalurgiaj bazmetaloj estis proksimume I 50° C. Tipe, la DBTT (la plej malalta temperaturo ĉe kiu 90 ĝis 105 deg kurbiĝo povus esti farita) de ambaŭ materialoj multe pliiĝis post veldado. . La transirtemperaturoj pliiĝis proksimume 175 ° C al valoro de 325 ° C por tipa pulvormetalurgia volframo kaj pliiĝis proksimume 235 ° C al valoro de 385 ° C por la malalta poreco, proprieta materialo. La diferenco en la DBTTs de veldita kaj neveldita materialo estis atribuita al la granda grajnograndeco kaj ebla redistribuo de malpuraĵoj de la veldoj kaj varmo-trafitaj zonoj. La testrezultoj montras ke la DBTT de tipaj pulvormetalurgiaj volframveldoj estis pli malalta ol tiu de la proprieta materialo, kvankam ĉi-lasta havis malpli porecon. La pli alta DBTT de la veldo en la malalta poreca volframo eble ŝuldiĝis al ĝia iomete pli granda grajno, Fig. 3A kaj 3C.
La rezultoj de esploroj por determini DBTT-ojn por kelkaj juntoj en nealojita volframo estas resumitaj en Tabelo 3. La kurbtestoj estis sufiĉe sentemaj al ŝanĝoj en testa proceduro. Radikkurboj ŝajnis esti pli flekseblaj ol vizaĝkurboj. Ĝuste elektita streĉiĝo post veldado ŝajnis malaltigi la DBTT sufiĉe. La CVD-volframo havis, kiel veldita, la plej altan DBTT (560 ℃)； tamen kiam ĝi ricevis 1-horan streĉiĝon de 1000 ℃ post veldado, ĝia DBTT falis al 350 ℃. streĉiĝo de 1000° C post veldado, ĝia DBTT falis al 350° C. Strestrankviliĝo de arko veldita pulvormetalurgio volframo dum 1 horo je 18000 C reduktis la DBTT de ĉi tiu materialo je ĉirkaŭ 100° C de la valoro determinita por ĝi kiel- veldita. Streĉizo de 1 horo je 1000 ° C sur junto farita per CVD-metodoj produktis la plej malsupran DBTT (200 ° C). Oni devas rimarki, ke, dum ĉi tiu transira temperaturo estis konsiderinde pli malalta ol iu ajn alia transira temperaturo determinita en ĉi tiu studo, la plibonigo verŝajne estis influita de la pli malalta streĉiĝo (0.1 vs 0.5 ipm) uzata en provoj sur CVD-artikoj.

Bend Testo de braze veldoj-gaso tungsten-arko braze veldoj faritaj kun Nb. Ta, Mo, Re, kaj W-26% Re kiel plenigaj metaloj ankaŭ estis kurbitaj elprovitaj kaj la rezultoj estas resumitaj en tabelo 4. la plej multe da ductileco estis akirita per renia brazoveldo.

Kvankam la rezultoj de ĉi tiu kursa studo indikas ke malsimila plenigaĵo povas produkti juntojn kun mekanikaj trajtoj interno al domo de homogenaj veldoj en volframo, kelkaj el tiuj plenigmetaloj povas esti utilaj en praktiko.

Rezultoj por Tungsten Alojoj.