Вальфрам і яго сплавы могуць быць паспяхова злучаны газавай дуговой зваркай,
зварка вальфрамавай дугой, электронна-прамянёвая зварка і хімічнае напыленне з паравай фазы.

Была ацэненая свариваемость вальфраму і шэрагу яго сплаваў, кансалідаваных метадамі дуговага ліцця, парашковай металургіі або метадаў хімічнага нанясення з паравай фазы (CVD). Большасць выкарыстаных матэрыялаў былі намінальна лістамі таўшчынёй 0,060 цалі. Выкарыстаныя працэсы злучэння: (1) дугавая зварка ў газавым вальфраме, (2) зварка ў газавым вальфраме, (3) электронна-прамянёвая зварка і (4) злучэнне метадам CVD.
Вальфрам быў паспяхова звараны ўсімі гэтымі метадамі, але на трываласць зварных швоў у значнай ступені ўплывалі тыпы асноўнага і прысадкавага металаў (напрыклад, парашковыя або дугалітыя вырабы). Напрыклад, зварныя швы ў матэрыялах, адлітых дугой, былі параўнальна без сітаватасці, у той час як зварныя швы ў прадуктах парашковай металургіі звычайна былі сітаватымі, асабліва ўздоўж лініі плаўлення. Для газавай вальфрамавай дугі (GTA) зварных швоў 1/1r, цаля нелегаванага вальфрамавага ліста, мінімальны папярэдні нагрэў 150° C (якая была ўстаноўлена, што тэмпература пластычна-ломкага пераходу асноўнага металу) ствараў зварныя швы без расколін. У якасці асноўных металаў вальфрам-рэніевыя сплавы можна было зварваць без папярэдняга нагрэву, але сітаватасць таксама была праблемай парашковых вырабаў з вальфрамавага сплаву. Аказалася, што папярэдні нагрэў не ўплывае на сітаватасць шва, якая ў асноўным залежыць ад тыпу асноўнага металу.
Тэмпературы пераходу ад пластычнай да далікатнай (DBIT) для дугавой зваркі газавага вальфраму ў розных тыпах парашковай металургіі вальфраму складалі ад 325 да 475°C у параўнанні са 150°C для асноўнага металу і 425°C для электронна-прамянёвай зваркі. вальфрам дугавога ліцця.
Зварка вальфраму прыпоем з рознымі прысадкавымі металамі, відаць, не дае лепшых уласцівасцей злучэння, чым іншыя метады злучэння. Мы выкарыстоўвалі Nb, Ta, W-26% Re, Mo і Re у якасці прысадачных металаў у зварных швах. Nb і Mo выклікалі сур'ёзныя расколіны.

Злучэнне шляхам CVD пры тэмпературы ад 510 да 560°C

ліквідаваў усю сітаватасць, акрамя невялікай колькасці, а таксама ліквідаваў праблемы, звязаныя з высокімі тэмпературамі, неабходнымі для зваркі (напрыклад, буйныя збожжа ў шве і ў зонах тэрмічнага ўздзеяння).
Уводзіны
Вальфрам і сплавы на аснове вальфраму разглядаюцца для шэрагу прасунутых ядзерных і касмічных прымянення, уключаючы тэрмаэлектронныя прылады пераўтварэння, вяртаюцца апараты, высокатэмпературныя паліўныя элементы і іншыя кампаненты рэактараў. Перавагамі гэтых матэрыялаў з'яўляюцца іх спалучэнні вельмі высокіх тэмператур плаўлення, добрай трываласці пры павышаных тэмпературах, высокай цепла- і электраправоднасці і дастатковай устойлівасці да карозіі ў пэўных асяроддзях. Паколькі далікатнасць абмяжоўвае іх вырабляльнасць, карыснасць гэтых матэрыялаў у канструкцыйных кампанентах у строгіх умовах эксплуатацыі ў значнай ступені залежыць ад распрацоўкі працэдур зваркі для забеспячэння злучэнняў, параўнальных па ўласцівасцях з асноўным металам. Такім чынам, мэтамі гэтых даследаванняў было (1) вызначыць механічныя ўласцівасці злучэнняў, вырабленых рознымі метадамі злучэння ў некалькіх тыпах нелегіраванага і легіраванага вальфраму; (2) ацаніць эфекты розных мадыфікацый у тэрмічнай апрацоўцы і злучэнні тэхнікі; і (3) прадэманстраваць магчымасць вырабу тэставых кампанентаў, прыдатных для канкрэтных прыкладанняў.
Матэрыялы
Нелегіраваны вальфрам m叮10 m. тоўстыя лісты былі найбольш цікавым матэрыялам. Нелегіраваны вальфрам у гэтым даследаванні быў выраблены метадамі парашковай металургіі, дугавога ліцця і метадаў хімічнага нанясення з паравай фазы. У табліцы 1 паказаны ўзроўні прымешак у прадуктах парашковай металургіі, CVD і вальфрамавых вырабах, адліваных па дузе. Большасць трапляе ў дыяпазоны, якія намінальна сустракаюцца ў вальфраме

але варта адзначыць, што матэрыял CVD утрымліваў больш за норму] колькасці фтору.
Для параўнання былі аб'яднаны розныя памеры і формы вальфраму і вальфрамавых сплаваў. Большасць з іх былі прадуктамі парашковай металургіі, хоць некаторыя матэрыялы дуговага ліцця таксама зварваліся. Канкрэтныя канфігурацыі выкарыстоўваліся для вызначэння магчымасці будаўніцтва канструкцый і кампанентаў. Усе матэрыялы былі атрыманы ў цалкам халодным апрацаваным стане, за выключэннем вальфраму CVD, які быў атрыманы на захоўванне. З-за падвышанай далікатнасці рэкрышталізаванага і буйназярністага вальфраму матэрыял зварваўся ў апрацаваным стане, каб мінімізаваць рост зерняў у зоне цеплавога ўздзеяння. З-за высокага кошту матэрыялу і адносна невялікіх даступных колькасцяў мы распрацавалі тэставыя ўзоры, у якіх выкарыстоўвалася мінімальная колькасць матэрыялу, адпаведная для атрымання патрэбнай інфармацыі.
Працэдура
Паколькі тэмпература пераходу пластычнай да далікатнай (DBTT) вальфраму вышэй пакаёвай тэмпературы, трэба быць асабліва асцярожным пры апрацоўцы і апрацоўцы, каб пазбегнуць расколін1. Зрух выклікае парэпанне краёў, і мы выявілі, што шліфаванне і электраразрадная апрацоўка пакідаюць цеплавыя праверкі на паверхні. Калі яны не будуць выдалены шляхам прыціркі, гэтыя расколіны могуць распаўсюдзіцца падчас зваркі і наступнага выкарыстання.
Вальфрам, як і ўсе тугаплаўкія металы, павінен зварвацца ў вельмі чыстай атмасферы інэртнага газу (газава-вальфрамава-дугавы працэс) або вакууму (электронна-прамянёвы пра:::эсс)2, каб пазбегнуць забруджвання шва прамежкавымі элементамі. Паколькі вальфрам мае самую высокую тэмпературу плаўлення з усіх металаў (3410°C), зварачнае абсталяванне павінна быць здольным вытрымліваць высокія працоўныя тэмпературы.

Табліца 1

Выкарыстоўваліся тры розныя працэсы зваркі: дугавая зварка ў газе, дугавая зварка ў газе і электронна-прамянёвая зварка. Для кожнага матэрыялу вызначаны ўмовы зваркі, неабходныя для поўнай прапрацоўкі пры мінімальных энергазатратах. Перад зваркай ліставы матэрыял апрацоўваўся ў 囚in. шырокія нарыхтоўкі і абястлушчваюць этылавым спіртам. Сумесная канструкцыя ўяўляла сабой квадратную канаўку без каранёвай адтуліны.
Газавая дугавая зварка вальфрамам
Усе аўтаматызаваныя і ручныя зварныя швы з газавай вальфрамавай дугой былі выкананы ў апараце, які падтрымліваўся ніжэй за 5 х I або. торр на працягу прыкладна 1 гадзіны, а затым запоўніць вельмі чыстым аргонам. Як паказана на мал. 1A, камера была абсталявана механізмам перамяшчэння і галоўкай гарэлкі для аўтаматычнай зваркі. Нарыхтоўка ўтрымлівалася ў медным прыстасаванні, забяспечаным вальфрамавымі ўстаўкамі ва ўсіх кропках кантакту, каб прадухіліць яе прыпайку да працы зваркай. У аснове гэтага прыстасавання размяшчаліся электрычныя картрыджныя награвальнікі, якія папярэдне награвалі выраб да жаданай тэмпературы, мал. 1 B. Усе зварныя швы выконваліся пры хуткасці перамяшчэння 10 імп./хв., току каля 350 ампер і напрузе ад 10 да 15 В. .
Газавая зварка вальфрамам A『c
Зварныя швы газавага вальфраму і прыпою былі выкананы ў камеры з інэртнай атмасферай метадамі, падобнымі да

апісаныя вышэй. Зварныя швы шарыка на пласціне, зробленыя з вальфрамам і W-26% Re, былі зроблены ўручную; аднак стыкавыя зварныя швы зварваліся аўтаматычна пасля таго, як прысадачны метал быў змешчаны ў стыковае злучэнне.
Электронна-прамянёвая зварка
Зварныя швы электроннага пучка выконваліся ў апараце 150 кВ 20 мА. Падчас зваркі падтрымліваўся вакуум каля 5 х I o-6 Тор. Электронна-прамянёвая зварка дае вельмі высокае стаўленне глыбіні да шырыні і вузкую зону тэрмічнага ўздзеяння.
』пакрыццё з дапамогай хімічнай утылізацыі
Вальфрамавыя злучэнні былі зроблены шляхам нанясення нелегіраванага вальфрамавага напаўняльніка з дапамогай працэсу хімічнага нанясення з паравай фазы3. Вальфрам адклалі вадародным аднаўленнем гексафтарыду вальфраму па рэакцыі-т
цяпло
WFs(г) + 3H,(г)一–+W(s) + 6HF(г).
Выкарыстанне гэтай тэхнікі для злучэння патрабавала толькі нязначных змен у прыстасаваннях і размеркаванні патоку рэагентаў. Асноўная перавага гэтага працэсу ў параўнанні з больш звычайнымі метадамі злучэння заключаецца ў тым, што нізкія тэмпературы, якія выкарыстоўваюцца (ад 510 да 650 °C), значна ніжэйшыя за тэмпературу плаўлення

вальфраму (3410 ° C), рэкрышталізацыя і магчымая далейшая далікатнасць каванага асноўнага металу вальфраму прымешкамі або ростам зерняў зведзены да мінімуму.
Было выраблена некалькі канструкцый злучэнняў, уключаючы стыкавыя і канцавыя замыканні. Нанясенне выраблялася з дапамогай меднай апраўкі, якая выкарыстоўвалася ў якасці прыстасавання, выраўноўвання і падкладкі. Пасля таго, як нанясенне было завершана, апраўка Eopper была выдалена шляхам тручэння. Паколькі іншая праца» паказала, што CVD-вальфрам валодае складанымі рэшткавымі напружаннямі пры нанясенні, гэтыя злучэнні падвяргаліся напрузе, перададзенай у 1 гадзіну пры тэмпературы ад 1000 ° да 1600 °C перад механічнай апрацоўкай або выпрабаваннем.
Праверка і выпрабаванні
Суставы былі агледжаны візуальна, з дапамогай вадкаснага пенетранта і рэнтгенаграфіі перад іх выпрабаваннем. Тыповыя зварныя швы былі хімічна прааналізаваны на кісларод і азот (табліца 2), а на працягу ўсяго даследавання праводзіліся шырокія металаграфічныя даследаванні.
З-за ўласцівай яму прастаты і магчымасці адаптацыі да невялікіх узораў тэст на выгіб быў выкарыстаны ў якасці асноўнага крытэрыю цэласнасці суставаў і параўнання працэсаў. Тэмпературы пераходу ад пластычнай да далікатнай вызначаліся пры дапамозе прылады для трохкропкавага згібу для злучэнняў як пасля зваркі, так і пасля старэння. Базавым узорам для выпрабаванняў на выгіб быў падоўжны

асабовы згін, 24t у даўжыню і 12t у шырыню, дзе t - таўшчыня ўзору. Узоры падтрымліваліся на 15-тысячным прамежку і згіналіся плунжэрам радыусам 4 т з хуткасцю 0,5 цалі ў хвіліну. Гэтая геаметрыя імкнулася нармалізаваць дадзеныя, атрыманыя на розных таўшчынях матэрыялаў. Узоры звычайна згіналіся папярочна зварнога шва (узор падоўжнага згіну) для забеспячэння раўнамернай дэфармацыі шва, зоны тэрмічнага ўздзеяння і асноўнага металу; аднак некалькі ўзораў былі сагнутыя ўздоўж зварнога шва (узор папярочнага выгібу) для параўнання. У пачатковых этапах расследавання выкарыстоўваліся выгібы асобы; аднак, з-за невялікай выемкі, выяўленай на фаях большасці зварных швоў з-за вагі расплаўленага металу, каранёвыя выгібы былі заменены ў пазнейшых выпрабаваннях. Рэкамендацыі Кансультатыўнага савета па матэрыялах6 адносна выпрабаванняў ліставых узораў на выгіб выконваліся як мага больш дакладна. З-за абмежаванасці матэрыялу былі выбраны самыя маленькія ўзоры.
Для вызначэння пераходнай тэмпературы выгібу апарат для згінання быў змешчаны ў печ, здольную хутка павысіць тэмпературу да 500 °C. Выгіб ад 90 да 105 градусаў лічыўся поўным выгібам. DBTT быў вызначаны як самая нізкая тэмпература, пры якой speeimen цалкам згінаўся без рыпання. Нягледзячы на ​​​​тое, што выпрабаванні праводзіліся на паветры, змяненне колеру ўзораў не было відавочным, пакуль тэмпература выпрабаванняў не дасягнула 400 ° C.

Малюнак 1

Вынікі для нелегіраванага вальфраму
Агульная зварваемасць
Газавая дугавая зварка вальфрамам 1乍in. тоўстага нелегаванага ліста, праца павінна быць істотна папярэдне нагрэта, каб прадухіліць далікатнае разбурэнне пад напругай, выкліканай цеплавым ударам. На малюнку 2 паказаны тыповы пералом, атрыманы зваркай без належнага папярэдняга нагрэву. На разломе прыкметны буйны памер збожжа і форма зварнога шва і зоны цеплавога ўздзеяння. Даследаванне тэмпературы папярэдняга нагрэву ад пакаёвай тэмпературы да 540°C паказала, што папярэдні нагрэў мінімум да 150°C неабходны для стабільнага вырабу стыковых зварных швоў за адзін праход без расколін. Гэтая тэмпература адпавядае DBTI асноўнага металу. Папярэдні нагрэў да больш высокіх тэмператур у гэтых выпрабаваннях не з'яўляўся неабходным, але матэрыял з больш высокім DBTI або канфігурацыі, якія ўключаюць больш сур'ёзныя канцэнтрацыі напружання або больш масіўныя часткі, могуць запатрабаваць папярэдняга нагрэву да больш высокіх тэмператур.
Якасць зваркі ў значнай ступені залежыць ад працэдур, якія выкарыстоўваюцца пры вытворчасці асноўных металаў. Аўтагенныя зварныя швы ў вальфрамавым ліцці па сутнасці не маюць сітаватасці, мал.
3A, але зварныя швы ў парашковай металургіі вальфраму характарызуюцца буйной сітаватасцю, мал. 3 (b), асабліва ўздоўж лініі плаўлення. Велічыня гэтай сітаватасці, мал. 3B, асабліва ўздоўж 3C, у зварных швах, выкананых у запатэнтаваным прадукце з нізкай сітаватасцю (GE-15 вытворчасці General Electric Co., Кліўленд).
Дугавая зварка газавага вальфраму ў вальфраме CVD мае незвычайныя зоны тэрмічнага ўздзеяння з-за зярністай структуры 0£ базавага метаF. На малюнку 4 паказаны канец і адпаведнае папярочнае сячэнне такой газавай вальфрамавай дуговой стыковай зваркі. Звярніце ўвагу, што дробныя збожжа на паверхні падкладкі выраслі з-за нагрэву зваркі. Таксама кідаецца ў вочы адсутнасць росту колонновидной вялікай

збожжа. Слупковыя збожжа маюць газ
bubb_les на межах зерняў, выкліканых прымешкамі fluorme8. Такім чынам, калі
дробназярністая паверхня падкладкі выдаляецца перад зваркай, зварка не ўтрымлівае металаграфічна вызначальнай зоны тэрмічнага ўздзеяння. Вядома, у апрацаваным CVD-матэрыяле (напрыклад, экструдаваных або цягнутых трубах) зона зварнога шва, падвергнутая цеплавому ўздзеянню, мае нармальную рэкрышталізаваную структуру збожжа.
Былі знойдзены расколіны ў слупковых межах зерняў у RAZ некалькіх зварных швоў у вальфраме CVD. Гэта парэпанне, паказанае на мал. 5, было выклікана хуткім утварэннем і ростам бурбалак на межах зерняў пры высокіх тэмпературах9. Пры высокіх тэмпературах, звязаных з зваркай, бурбалкі змаглі паглынуць вялікую частку мяжы збожжа; гэта ў спалучэнні з напругай, якая ўзнікае падчас астуджэння, рассунула межы зерняў і ўтварыла расколіну. Даследаванне адукацыі бурбалак у адкладах вальфраму і іншых металаў падчас тэрмаапрацоўкі паказвае, што бурбалкі ўзнікаюць у металах, асаджаных ніжэй за 0,3 Тм (тэмпература гамалагічнага плаўлення). Гэта назіранне сведчыць аб тым, што газавыя бурбалкі ўтвараюцца ў выніку зліцця захопленых вакансій і газаў падчас адпалу. У выпадку CVD-вальфраму газ, верагодна, з'яўляецца фторам або злучэннем фтору
Электронна-прамянёвая зварка - нелегіраваны вальфрам зварваўся электронна-прамянёвай зваркай з папярэднім нагрэвам і без яго. Патрэба ў папярэднім нагрэве вар'іравалася ў залежнасці ад асобніка. Для забеспячэння зварнога шва без расколін рэкамендуецца папярэдні нагрэў асноўнага металу як мінімум да DBTT. Электронна-прамянёвыя зварныя швы ў прадуктах парашковай металургіі таксама маюць сітаватасць шва, згаданую раней.

Газавая вальфрамавая дугавая зварка 一 У спробе высветліць, ці можа зварка прыпоем быць выкарыстана з карысцю, мы паэксперыментавалі з працэсам газавай вальфрамавай дугі для вырабу зварных швоў на лістах вальфраму парашковай металургіі. стык перад зваркай. Зварныя швы з прыпоем вырабляліся з нелегіраваных Nb, Ta, Mo, Re і W-26% Re у якасці прысадачных металаў. Як і чакалася, была сітаватасць на лініі плаўлення ў металаграфічных разрэзах усіх злучэнняў (мал. 6), паколькі асноўныя металы былі прадуктамі парашковай металургіі. Зварныя швы, зробленыя з ніобіем і малібдэнам, парэпаліся.
Цвёрдасць зварных швоў і зварных швоў прыпоем параўноўвалі з дапамогай даследавання зварных швоў шарыка на пласціне, зробленых з нелегіраванага вальфраму і W一26% Re у якасці прысадачных металаў. Зварныя швы газавай вальфрамавай дугі і прыпой былі зроблены ўручную на вырабах металургічнага парашка з нелегіраванага вальфраму (запатэнтаваны (GE-15) клас з нізкай сітаватасцю і тыповы камерцыйны клас). Зварныя швы і зварныя швы ў кожным матэрыяле вытрымлівалі пры 900, 1200, 1600 і 2000 °C на працягу л, 10, 100 і 1000 гадзін. Узоры былі даследаваны металаграфічна, і дыяграмы цвёрдасці былі зроблены па шве, зоне цеплавога ўздзеяння і асноўнага металу як пасля зваркі, так і пасля тэрмічнай апрацоўкі.

Табліца 2

Малюнак 2

Паколькі матэрыялы, выкарыстаныя ў гэтым даследаванні, былі прадуктамі парашковай металургіі, розная колькасць сітаватасці прысутнічала ў зварных швах і адкладах зварных швоў. Зноў жа, злучэнні, вырабленыя з тыповага для парашковай металургіі вальфрамавага асноўнага металу, мелі большую сітаватасць, чым злучэнні, зробленыя з нізкай сітаватасці, запатэнтаванага вальфраму. Зварныя швы, зробленыя з прысадачным металам W-26% Re, мелі меншую сітаватасць, чым зварныя швы, зробленыя з нелегіраваным вальфрамавым прысадачным металам.
Не было выяўлена ніякага ўплыву часу або тэмпературы на цвёрдасць зварных швоў з выкарыстаннем нелегіраванага вальфраму ў якасці прысадачнага металу. Пры зварцы вымярэнні цвёрдасці шва і асноўных металаў былі па сутнасці пастаяннымі і не змяняліся пасля старэння. Аднак зварныя швы, зробленыя з W-26% Re прысадачным металам, былі значна больш цвёрдымі, чым асноўны метал (мал. 7). Верагодна, больш высокая цвёрдасць зварнога наплаву W-Re br立e была абумоўлена зацвярдзеннем цвёрдага раствора і/або прысутнасцю тонка размеркаванай фазы ў зацвярдзелай структуры. Фазавая дыяграма вальфрам-рэнію11 паказвае, што лакалізаваныя вобласці з высокім утрыманнем рэнія могуць узнікнуць падчас хуткага астуджэння і прывесці да ўтварэння цвёрдай, далікатнай фазы er у моцна адасобленай субструктуры. Магчыма, эр-фаза была тонка дыспергаваная ў зернях або межах зерняў, хоць ніводнае не было дастаткова вялікім, каб яго можна было ідэнтыфікаваць металаграфічным даследаваннем або рэнтгенаўскай дыфракцыяй.
Цвёрдасць нанесена на графік як функцыя адлегласці ад цэнтральнай лініі паяння-зваркі для розных тэмператур старэння на мал. 7A. Звярніце ўвагу на рэзкую змену

у цвёрдасці на лініі плаўлення. З павелічэннем тэмпературы старэння цвёрдасць зварнога шва паяння зніжалася, пакуль пасля 100 гадзін пры тэмпературы J 600°C цвёрдасць не стала такой жа, як і нелегіраванага асноўнага металу з вальфраму. Гэтая тэндэнцыя памяншэння цвёрдасці з павышэннем тэмпературы захавалася на працягу ўсіх часоў старэння. Павелічэнне часу пры пастаяннай тэмпературы таксама прывяло да зніжэння цвёрдасці simiJar, як паказана для тэмпературы старэння 1200°C на мал. 7B.
Злучэнне метадам хімічнага нанясення з паравай фазы — злучэнне вальфраму метадамі CVD даследавалася ў якасці метаду атрымання зварных швоў у розных канструкцыях узораў. Пры выкарыстанні адпаведных прыстасаванняў і масак для абмежавання нанясення ў жаданых абласцях былі злучаны вальфрамавыя лісты з CVD і парашковай металургіі і вырабляліся кантавыя зачынкі на трубах. Нанясенне ў фаску з уключаным вуглом каля 90 градусаў прывяло да парэпання, мал. 8A, на скрыжаваннях столбчатых зерняў, якія растуць з адной грані скосу і падкладкі (якая была вытраўлена). Тым не менш, былі атрыманы злучэнні высокай цэласнасці без расколін або масавых назапашванняў прымешак, мал. 8B, калі канфігурацыя злучэння была зменена шляхам шліфавання паверхні асноўнага металу да радыусу ³ цалі. па датычнай да кораня зварнога шва. Каб прадэманстраваць тыповае прымяненне гэтага працэсу ў вырабе цеплавыдзяляючых элементаў, у вальфрамавых трубах было зроблена некалькі кантавых закрыццяў. Гэтыя злучэнні былі герметычнымі пры выпрабаванні з дапамогай геліевага мас-спектра:эфірнага дэтэктара ўцечак.

Малюнак 3

Малюнак 4

Малюнак 5

Механічныя ўласцівасці
Выпрабаванні зварных швоў на выгіб 一Крывыя пераходу ад пластычнай да далікатнай былі вызначаны для розных злучэнняў нелегіраванага вальфраму. Крывыя на малюнку 9 паказваюць, што DBTT двух асноўных металаў парашковай металургіі складала каля 150° C. Як правіла, DBTT (самая нізкая тэмпература, пры якой можа быць выкананы выгіб ад 90 да 105 градусаў) абодвух матэрыялаў значна павялічваецца пасля зваркі. . Тэмпература пераходу павялічылася прыкладна на 175°C да значэння 325°C для звычайнага вальфраму парашковай металургіі і павялічылася прыкладна на 235°C да значэння 385°C для запатэнтаванага матэрыялу з нізкай сітаватасцю. Розніца ў DBTT зварнога і несварного матэрыялу тлумачыцца буйной зярністасцю і магчымым пераразмеркаваннем прымешак зварных швоў і зон тэрмічнага ўздзеяння. Вынікі выпрабаванняў паказваюць, што DBTT тыповых вальфрамавых швоў парашковай металургіі быў ніжэйшы, чым у запатэнтаванага матэрыялу, нават калі апошні меў меншую сітаватасць. Больш высокі DBTT зварнога шва ў вальфраму з нізкай сітаватасцю мог быць звязаны з яго трохі большым памерам збожжа, мал. 3A і 3C.
Вынікі даследаванняў для вызначэння DBTT для шэрагу злучэнняў з нелегіраванага вальфраму прыведзены ў табліцы 3. Выпрабаванні на выгіб былі даволі адчувальныя да змен у працэдуры выпрабаванняў. Каранёвыя выгібы апынуліся больш пластычнымі, чым асабовыя. Аказалася, што правільна падабраны сродак для зняцця напружання пасля зваркі істотна зніжае DBTT. CVD-вальфрам у зварным выглядзе меў самы высокі DBTT (560 ℃)； аднак, калі пасля зваркі яму было дадзена 1 гадзіннае зняцце напружання 1000 ℃, яго DBTT знізіўся да 350 ℃. скід напружання 1000 ° C пасля зваркі, яго DBTT знізіўся да 350 ° C. Зняцце напружання дугавой зваркі вальфраму парашковай металургіі на працягу 1 гадзіны пры 18000 C знізіла DBTT гэтага матэрыялу прыкладна на 100 ° C ад значэння, вызначанага для яго як- зварныя. Зняцце напружання на працягу 1 гадзіны пры 1000 ° C на суставе, вырабленым метадам CVD, дало самы нізкі DBTT (200 ° C). Варта адзначыць, што, хоць гэтая тэмпература пераходу была значна ніжэй, чым любая іншая тэмпература пераходу, вызначаная ў гэтым даследаванні, на паляпшэнне, верагодна, паўплывала больш нізкая хуткасць дэфармацыі (0,1 супраць 0,5 цаляў у хвіліну), якая выкарыстоўвалася ў тэстах на ССЗ суставаў.

Выпрабаванне на выгіб зварных швоў прыпоем - газ вальфрам - дугавой прыпой, вырабленых з Nb. Ta, Mo, Re і W-26% Re у якасці прысадных металаў таксама прайшлі выпрабаванні на выгіб, а вынікі зведзены ў табліцу 4. Найбольшая пластычнасць была атрымана пры зварцы рэніевым прыпоем.

Нягледзячы на ​​тое, што вынікі гэтага павярхоўнага даследавання паказваюць, што розны прысадкавы метал можа ствараць злучэнні з механічнымі ўласцівасцямі, унутранымі да гамагенных зварных швоў у вальфраме, некаторыя з гэтых прысадных металаў могуць быць карыснымі на практыцы.

Вынікі для вальфрамавых сплаваў.